一、热处理对两种铜膜结合强度的影响（论文文献综述）
李慧[1]（2021）在《产电细菌及碳/铁基导电材料促进微生物电子传递强化发酵联产氢气和甲烷研究》文中指出生物质发酵制氢烷气开发清洁燃料对于我国实现碳中和具有重要意义,发酵微生物群落内部电子流动和种间相互作用机制亟待阐明以设计高效的发酵产气过程。本文探究了产电细菌与产氢细菌互营代谢产氢系统的微生物电子传递途径,揭示了产电细菌与产甲烷古菌共培养体系的生物膜对添加导电碳毡及外加电压的响应机制,利用碳化金属有机骨架、磁铁矿纳米颗粒等导电材料强化微生物电子传递和互营代谢,显着促进了生物质厌氧发酵联产氢气和甲烷。揭示了产电细菌（金属还原地杆菌,Geobacter metallireducens）与产氢细菌互营代谢发酵产氢机理,阐明了产电细菌作为外部氧化还原平衡调节器对产氢菌群代谢路径、电子传递性能和微生物群落结构的影响规律。金属还原地杆菌培养物与产氢混合菌群的接种体积比为60 m L/30 m L（总挥发性固体TVS之比为0.08）时发酵产氢量达到327.1 m L/g,相比未接种金属还原地杆菌培养物的对照组提高了65.2%。产氢菌降解葡萄糖产生的乙酸等可溶性代谢产物被金属还原地杆菌氧化产生电子改善系统的氧化还原电位,NADH/NAD+比值从1.03提高到1.26,有利于强化NADH产氢途径（NADH++→++H2）。金属还原地杆菌胞外聚合物中存在的细胞色素c（c-Cyt）作为电子穿梭体/氧化还原介体提高了产氢菌的胞内电子传递系统（ETS）活性和胞外电子传递（EET）能力。添加金属还原地杆菌培养物使菌群中主要产氢菌Clostridium sensu stricto的相对丰度从61.5%增加到76.7%,两者形成良好的互营共生关系,从而显着提升系统发酵产氢性能。探明了产电细菌（Geobacter sulfurreducens,硫还原地杆菌）与产甲烷古菌（Methanosarcina barkeri,甲烷八叠球菌）共培养体系的生物膜在添加导电碳毡/外加电压时的电子传递响应机制。添加导电碳毡后的共培养体系甲烷产率从191.5 m L/g提高到358.1 m L/g;而将碳毡作为电极施加0.5 V电压后,甲烷产率仅能达到222.7 m L/g。SEM分析表明:硫还原地杆菌和甲烷八叠球菌共同在导电碳毡表面富集;而施加0.5 V电压的阳极碳毡上仅附着了硫还原地杆菌,该菌降解底物乙酸产生电子传递给阳极,阴极碳毡上仅附着了甲烷八叠球菌,该菌接受阴极产生的电子结合质子还原CO2产甲烷。当施加的电压超过析氢电位后一部分质子在阴极直接结合电子生成氢气。电化学分析表明:附着了硫还原地杆菌的阳极碳毡电容比无菌碳毡提升了1.1倍;而附着了甲烷八叠球菌的阴极碳毡电容降低了19.8%;未施加电压时附着两种菌生物膜的碳毡电容提高了23.9%,这主要与碳毡附着的生物膜成分有关。三维荧光光谱及多糖成分测试表明:阳极碳毡生物膜中血红素类物质的含量最高,有利于提升电化学性能;而阴极碳毡生物膜中血红素类物质的含量低且多糖类物质含量高,不利于甲烷八叠球菌接受电子产甲烷;未施加电压时碳毡的生物膜血红素类物质含量介于二者之间,微生物接受电子产甲烷性能优于碳毡阴极,因此甲烷产率更高。提出将沸石咪唑酯骨架（ZIF-67）衍生多孔碳用作微生物高速电子传递通道,揭示了微生物多层胞外聚合物的荧光和电化学响应机制。添加100 mg/L在碳化温度800℃下制备的沸石咪唑酯骨架衍生多孔碳（PC-800）时,厌氧发酵获得的生物甲烷产量提高了28.2%达到614.0 m L/g。电化学分析表明:添加PC-800使产甲烷菌群的氧化还原峰值电流和电导率增加,自由电荷传递电阻降低。PC-800可充当非生物导电介体以促进种间直接电子传递,从而导致与导电菌毛（e-pili）和血红素蛋白相关的功能基因表达丰度降低。此外,PC-800刺激了产甲烷菌群产生更多的氧化还原活性腐殖质胞外聚合物。三维荧光光谱分析表明:紧密粘附的胞外聚合物（TB-EPS）中腐殖质的荧光响应百分比增加最大,这主要归因于多孔碳颗粒对TB-EPS中腐殖质成分的羟基/羧基/酚基官能团的强络合能力。微生物群落分析表明:添加PC-800后,互营/产电细菌以及氢营养/摄取电子的产甲烷菌得到富集,从而提升了发酵产甲烷能力。将导电磁铁矿纳米颗粒加入到分别接种了产气肠杆菌和产甲烷混合菌群的发酵联产氢气和甲烷系统中。添加200 mg/L磁铁矿纳米颗粒后,在产氢阶段中产气肠杆菌的NADH/NAD+比值、氢酶活性和电子传递系统活性均得到提高,有利于通过NADH途径产氢,氢气产量提高了21.1%。随后产甲烷阶段的甲烷产量提高了22.9%,电化学分析表明:加入磁铁矿纳米颗粒后,产甲烷混合菌群的胞外电子传递能力提高,这主要归功于磁铁矿纳米颗粒及其诱导微生物产生的具有电化学活性的胞外聚合物（类腐殖酸和类黄腐酸）。微生物群落分析表明:互营单胞菌和甲烷八叠球菌是磁铁矿纳米颗粒存在时富集起来的主要共生菌。参与CO2还原产甲烷途径的功能基因表达丰度显着提高。故通过添加磁铁矿纳米颗粒改善了微生物的电子传递性能,建立了一个更高效的发酵联产氢气和甲烷系统。采用产电细菌与纳米磁铁矿杂化体系促进生物质厌氧发酵联产氢气和甲烷。产电地杆菌通过还原水铁矿得到生物磁铁矿纳米颗粒,细菌与磁铁矿纳米颗粒形成杂化体系。电化学分析表明:杂化体系的氧化还原峰值电流提高,面积电容从25.3提高到27.5 m F/cm2。该杂化体系应用于生物质原料（水花生为例）发酵联产氢气和甲烷系统中。九月份收获的水花生碳氮摩尔比（26.8）适宜,纤维素含量（20.3%）较高,灰分与挥发分的质量比（0.1）较低,适用于发酵产气。利用此水花生通过两阶段发酵联产氢气和甲烷,得到氢气产率48.4 m L/g VS,甲烷产率209.9 m L/g VS,总能量转化效率44.8%。当加入产电细菌与纳米磁铁矿杂化体系后,水花生发酵产气的能量转化效率提高到64.9%。
马良[2]（2021）在《典型调理菜肴射频及其抑菌剂协同杀菌机理及品质调控研究》文中进行了进一步梳理在调理菜肴加工和贮藏环节中,其体系内部持续进行的生化反应易导致品质下降,极大地限制了调理菜肴的品质和货架期。尽管传统杀菌技术（高压蒸汽）有效保证了调理菜肴的微生物安全,但易对调理菜肴色泽、风味和质构等品质产生较大不利影响。针对使用传统杀菌技术易造成调理菜肴品质下降的缺陷,本文开发绿色物理杀菌技术（射频）与生物抑菌剂（ε-聚赖氨酸）和化学抑菌剂（纳米氧化锌）协同的新型温和杀菌技术,以三种典型生鲜调理菜肴单品（食用菌,茄果蔬菜,禽肉）为切入点,探讨其适用性。在基于单品生鲜调理菜肴的基础上,制备典型单组分熟制调理菜肴（煎鸡胸肉）和典型多组分熟制调理菜肴（宫保鸡丁和蘑菇炒鸡）,系统对比了新型温和杀菌技术和传统高压蒸汽杀菌技术对典型熟制调理菜肴的杀菌效果和色、香、味等品质的影响,阐明了相关机理并建立货架期模型,旨在为调理菜肴工业化提供新的思路和理论依据。主要内容如下:首先,以食品加工、运输和贮藏等过程中普遍存在的大肠杆菌为研究对象,从大肠杆菌的残菌量、细胞膜通透性和细胞内紫外吸收物质泄漏量等评价指标着手,研究射频及其抑菌剂协同处理的杀菌效果,结合扫描电子显微镜和激光扫描共聚焦显微镜对杀菌机理进行分析,筛选出最优杀菌工艺参数。实验结果表明,射频与ε-聚赖氨酸和纳米氧化锌协同处理导致大肠杆菌结构破坏程度增大,细胞膜通透性增加,细胞内紫外吸收物质泄露量加大,细胞损伤程度加剧,协同作用提高了杀菌效率。对杀菌动力学的研究结果表明,修正的Gompertz模型对射频结合ε-聚赖氨酸和射频结合纳米氧化锌杀菌动力学拟合的相关系数和模型评价参数更高,其拟合效果和准确度高于一级动力学模型和Weibull模型。根据实验结果所确立的后续实验参数为:极板间距20 mm,杀菌时间20min或30 min,ε-聚赖氨酸浓度0.25 g/kg,纳米氧化锌浓度0.04 g/kg。其次,采用射频及其抑菌剂协同技术对三种典型生鲜调理菜肴——调理蛹虫草（食用菌类）、调理青椒（茄果蔬菜类）和调理鸡胸肉（禽肉类）进行杀菌处理,研究杀菌后三种典型生鲜调理菜肴的菌落总数、质构、色泽、虫草素含量、抗坏血酸含量和硫代巴比妥酸反应物含量等指标的变化情况,对杀菌效果进行评价。实验结果表明:射频协同抑菌剂的杀菌效果优于单独使用射频或单独使用抑菌剂,且对三种典型生鲜调理菜肴的色泽、质构、虫草素含量、抗坏血酸含量和硫代巴比妥酸反应物含量等品质的影响较小。射频协同抑菌剂杀菌对三种典型生鲜调理菜肴的穿透深度均远大于菜肴本身的厚度,可以满足杀菌要求。再次,在生鲜调理菜肴的研究基础上,制作典型单组分熟制调理菜肴煎鸡胸肉,对射频结合ε-聚赖氨酸杀菌的适用性进行分析,研究杀菌后煎鸡胸肉的品质变化规律,并结合电子舌和扫描电子显微镜技术对不同杀菌处理导致的品质变化机理进行分析。实验结果表明,射频结合ε-聚赖氨酸杀菌过程中煎鸡胸肉温度呈现均匀分布,穿透深度（59.13～66.29 cm）远大于煎鸡胸肉包装厚度,无边角效应。与传统高压蒸汽杀菌技术对比,射频结合ε-聚赖氨酸杀菌较好地保持了煎鸡胸肉的色泽、质构和滋味等品质。而传统高压蒸汽杀菌不仅导致煎鸡胸肉鲜味值降幅高达33.45%,还严重破坏其肌原纤维紧实的网状结构,这可能是传统高压蒸汽杀菌技术导致煎鸡胸肉滋味和质构下降的主要原因。第四,制备典型多组分熟制调理菜肴宫保鸡丁,研究射频结合纳米氧化锌杀菌对其适应性和品质影响。实验结果表明,该技术可有效降低宫保鸡丁的微生物数量,且在杀菌过程中,宫保鸡丁温度均匀分布,无边角效应。对电子鼻响应值进行的聚类分析和主成分分析结果表明,射频结合纳米氧化锌杀菌后,宫保鸡丁的风味与未杀菌样接近,而经传统高压蒸汽杀菌的宫保鸡丁其风味与未杀菌样和射频结合纳米氧化锌处理组之间的差异较大。射频结合纳米氧化锌杀菌引起硫代巴比妥酸反应物含量增加18.82%～31.92%,而传统高压蒸汽杀菌导致其含量急剧增加95.68%。低场核磁分析结果表明,传统高压蒸汽处理对宫保鸡丁水质子的流动性和细胞结构破坏程度较大,而射频结合纳米氧化锌杀菌较好地保持了水质子的流动性和水分分布。第五,在前期研究基础上,采用射频与ε-聚赖氨酸（0.20 g/kg）和纳米氧化锌（0.03g/kg）组成的复合抑菌剂协同杀菌技术对典型多组分熟制调理菜肴蘑菇炒鸡进行杀菌处理,对其适用性和杀菌后的品质进行分析。实验结果表明,射频结合复合抑菌剂提高了对蘑菇炒鸡菜肴的杀菌效率,通过缩短杀菌时间有效控制了硫代巴比妥酸反应物的积累,并降低了抗坏血酸的损失。射频结合复合抑菌剂杀菌过程中蘑菇炒鸡温度均匀分布,无边角效应产生。蘑菇炒鸡挥发性成分中醛类和醇类物质的含量较高,在射频结合复合抑菌剂杀菌过程中,前者相对含量先增至32.65%后降至27.70%,后者总相对含量从22.83%降至14.38%,通过分析挥发性成分的变化阐明了高压蒸汽处理组的风味与未杀菌样差异较大的原因。最后,对三种典型熟制调理菜肴进行加速贮藏实验,建立基于硫代巴比妥酸反应物含量的货架期模型,该模型预测准确性较高。对三种典型调理菜肴贮藏期间微生物数量、硫代巴比妥酸反应物含量和感官品质的变化规律进行分析,实验结果表明,射频协同抑菌剂杀菌可有效控制三种调理菜肴的微生物数量,在4℃冷藏270 d后菌落总数未超过最高限值。与传统高压蒸汽杀菌的菜肴相比,在贮藏期内,射频结合抑菌剂杀菌的三种调理菜肴品质与贮藏初期最接近。综合分析,射频协同抑菌剂杀菌能较好地保持三种典型熟制调理菜肴的原有品质,可将其货架期有效延长至270 d,在180 d以内三种典型熟制调理菜肴的品质最优。
刘宾[3]（2021）在《车身冲压模具异质材料增材制造技术研究》文中研究表明模具是汽车制造中重要的工艺装备,锌合金模具具有塑性加工性能好、加工周期短和成本低的优点。但锌合金模具硬度低、耐磨性差使其边角处极易磨损,影响其使用寿命。本文将通过增材制造技术在锌合金模具局部制备出锌-钢异种结构,从而解决锌合金模具边角不耐磨损、强度低的问题,提高锌合金模具的使用寿命。由于锌-钢熔沸点相差较大,直接在锌合金上增材制造钢会导致基板的汽化。本文将电弧喷涂技术引入到增材制造中,先利用电弧喷涂在锌合金上制备一层铜过渡层,再采用激光选区熔化和激光金属沉积两种方法来在过渡层上制备出钢结构。针对试验中出现的问题,本文共采用了四种工艺进行试验。（1）首先采用喷涂铜涂层,再激光选区熔化增材制造的方法。该工艺可以实现锌-钢界面的良好结合,但试验设备限制粉末厚度难以精确控制,因此提出改进工艺。（2）首先喷涂铜涂层,然后再喷涂固定厚度的钢涂层,最后用激光直接对复合涂层进行局部重熔。但激光选区熔化不适合大尺寸结构件的增材制造,因此采用激光金属沉积的方法进行改进。（3）采用先喷涂铜层,再进行激光金属沉积钢粉的方法。由于铜具有较大的导热系数以及激光反射率,此种方法下金属粉末难以直接在其表面进行堆积,因此进一步对工艺进行了改进。（4）采用喷涂铜层—喷涂钢薄层—激光金属沉积钢粉末三个步骤进行。钢涂层的存在有效的改善熔覆过程中表面对激光的吸收率,同时改善了铜-钢之间的熔合效果,达到了最优的效果。本文研究了铜过渡层厚度、激光参数对增材制造过程的影响,并采用硬度测试和金相组织观察对试验结果进行分析。方案（1）的激光选区熔化单道次试验结果显示:当激光扫描速度的增大、铜层厚度的增加时,熔覆钢的高度以及宽度随之下降;锌层熔池深度以及宽度也相应减小。采用方案（2）与方案（4）的电弧喷涂钢、铜复合表面:随着激光功率的增大、铜层厚度的减小,熔覆高度以及宽度呈现上升的趋势;锌层熔池深度以及宽度也相应增大。通过金相显微镜和电子探针的测试,铜层在锌合金熔覆钢结构过程中起到良好的桥梁作用。电弧喷涂铜层后,铜-锌界面为机械咬合。通过对金相组织分析发现钢-铜界面结合良好,铜-锌界面间有橙黄色物质生成;锌的晶粒细化,硬度提高,铜-锌间形成了较好的冶金结合。硬度测试结果显示,锌合金基体的维氏硬度仅为50Hv,而表面增材堆积的钢结构其硬度可以提高到360Hv。采用增材制造工艺可以有效的提升锌合金局部的硬度,这对于提升锌合金模具的使用寿命具有显着的作用。
郭仕鹏[4]（2021）在《铜铝振动复合铸轧工艺参数交互作用及Kiss点高度解析模型研究》文中研究指明双辊薄带复合铸轧技术因其高效率、短流程、绿色化的特点在诸多制备层状金属复合板的工艺中脱颖而出。但该项技术依然存在带坯组织不均、晶粒粗大、界面结合强度低等问题,严重影响了复合板带的服役性能。针对这一问题,本课题组提出了振动复合铸轧新技术,通过单侧轧辊振动对熔池区产生“搅拌”效果,实现对组织晶粒的细化和对界面结合强度的提升。轧辊辊面与熔池间的界面换热系数是振动复合铸轧工艺中的重要参数,其通过影响复合板带内部组织生长,对产品性能起着关键性作用。基于此,本文自主设计了固-液接触换热实验平台,测量了与轧辊相同材质的20CrMo试样和金属液接触过程中两者的温度变化,并采用热传导反分析法求解出试样与金属液的界面换热系数,为精确模拟辊面与熔池间的换热过程提供了理论依据。Kiss点作为将铸轧熔池分为铸造区与塑性变形区的参考指标,对复合铸轧工艺的稳定进行起着决定作用。考虑到轧辊振动会使Kiss点高度产生相应波动,致使铸轧工艺稳定性受到一定干扰,本文基于有限元软件建立了金属液流动、传热、凝固相耦合的振动复合铸轧仿真模型,分析了工艺参数间交互作用以及振动工况对Kiss点高度的影响,并根据大量仿真数据构建了含时域特性的Kiss点高度解析模型,为Cu/Al振动复合铸轧新技术的工业化应用奠定了坚实基础。在自主研发的Φ500×350mm双辊铸轧机上开展了Cu/Al振动及非振动复合铸轧实验,通过急停轧卡工艺得到了非振动工况下的熔池区凝固组织,对其进行切片腐蚀处理后观察到金属液涡流迹线以及固相线形貌,验证了所建仿真模型的准确性。将振动及非振动复合铸轧实验所得板坯进行机械性能测试对比,结果表明振动会显着提升复合板坯的力学性能,证实了振动复合铸轧新技术的优越性。
周亚男[5]（2021）在《激光选区熔化牙科Co-Cr合金微观组织演变及性能调控》文中指出由于兼具金属的力学性能和陶瓷的美学效果,金属基烤瓷修复已经成为国内外牙体、牙列缺损的主要的修复方式之一。Co-Cr合金具有优异的力学性能、耐腐蚀性能和生物相容性,是目前应用最广泛的牙科修复用金属材料。激光选区熔化（Selective Laser Melting,SLM）具有个性化设计和复杂形状快速加工等特点,特别适合用于Co-Cr烤瓷基底的制作。SLM技术可以大幅提高生产效率和产品质量稳定性,降低生产成本,同时根据患者病牙数据成形的SLM修复体与患者的匹配度高,缩短患者佩戴的适应期,降低并发症的发生率。因此,SLM技术已经逐渐取代精密铸造和数控切削成为Co-Cr烤瓷基底的主要制作方法。目前SLM Co-Cr烤瓷修复体在显微组织和性能研究上存在以下几个科学问题亟待解决:1)SLM Co-Cr合金的微观组织对力学性能和金瓷结合性能的影响机制尚不清楚。对比铸造Co-Cr合金,系统的研究SLM Co-Cr合金的微观组织,并探究其微观组织对力学性能和金瓷结合性能的影响机制,是准确评估SLM Co-Cr烤瓷修复体使用寿命和裂瓷风险的基础。2)对退火过程SLM Co-Cr合金显微组织、力学性能和金瓷结合性能的演变规律缺乏研究。退火处理既可以消除SLM成形过程形成的残余应力,也可以改善显微组织和性能。建立退火处理对力学性能和金瓷结合性能的影响机制可以为退火工艺的设计提供理论依据。3)对烤瓷过程SLM Co-Cr合金微观组织的演变机理缺乏研究。4)Co-Cr烤瓷修复体的金瓷结合性能偏低。针对以上几个科学问题,本文对以下内容展开了研究:1)研究As-SLM Co-Cr合金显微组织形成机理;2)研究SLM Co-Cr合金的微观组织,并结合铸造Co-Cr合金,探究微观组织对SLM Co-Cr合金力学性能和金瓷结合性能的影响机制;3)研究退火和烤瓷过程中SLM Co-Cr合金微观组织的演变规律,并探究退火温度对SLM Co-Cr合金力学性能和金瓷结合性能的影响机制;4)结合金属学原理和金属-陶瓷结合机理,提出并验证一种提高SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的方法,该方法是对SLM Co-Cr烤瓷修复体进行热处理,并探究烤瓷后热处理对SLM Co-Cr修复体金瓷结合性能的影响机制。本文获得了如下研究结果:1)As-SLM Co-Cr合金的显微组织特征与金属熔体的凝固速度、温度梯度及在固态金属上的润湿、铺展行为有关。SLM成形过程较大的温度梯度和过冷度,是造成As-SLM Co-Cr合金晶粒细小和形成形成柱状晶结构的主要原因。柱状晶的生长方向与温度梯度和散热方向有关,通常沿最快散热方向生长。As-SLM合金独特微观形貌的形成与金属熔体润湿、铺展和快速凝固行为有关。过高的凝固速度和冷却速度使fcc结构的γ基体有90%以上保留至室温。2)SLM Co-Cr合金的力学性能显着优于铸造合金,ε马氏体对力学性能不利。Co-Cr合金以等温马氏体相变（γ→ε）为主。针状ε马氏体容易撕裂基体,增加材料脆性,对力学性能不利;相较于铸造合金,SLM Co-Cr合金的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率均高50%以上,显微维氏硬度也明显高于铸造合金。细晶强化和第二相强化作用是造成SLM Co-Cr合金优异力学性能的主要原因。3)界面处γ→ε相变有利于金瓷结合性能的提高。ε相具有较低的热膨胀系数,与陶瓷的热匹配性更好;界面处γ→ε相变会产生更多的空位等缺陷,有利于界面处原子扩散,增加化学结合力,而原子扩散又会为界面处γ→ε相变创造条件。4)烤瓷处理对SLM Co-Cr合金的晶粒和第二相析出影响不大,但显着影响γ→ε相变。由于处理时间较短,烤瓷热循环对晶粒和第二相析出基本没有影响。但较高的烧结温度和较快的冷却速度会影响γ→ε相变。预氧化处理时,由于较高的烧结温度（980℃）和较快的冷却速度,γ相含量急剧增加;但在后续的烧结程序中,由于要考虑到陶瓷与金属基体的热匹配性,烧结温度和冷却速度均显着降低,在降温过程中发生等温马氏体相变。随着烤瓷步骤的增加,?马氏体逐渐增多,γ相逐渐减少。5)烤瓷后热处理可以促进SLM Co-Cr烤瓷修复体金属-陶瓷结合界面原子扩散,提高化学结合力,并促进界面处γ→ε相变的发生,提高金瓷结合力。烤瓷后热处理对SLM Co-Cr烤瓷修复体金瓷结合性能的影响:一是可以促进SLM Co-Cr烤瓷件金属-陶瓷结合界面处原子扩散,提高化学结合力;二是通过引起界面处金属侧化学成分变化,为γ→ε相变创造条件,而γ→ε相变会在界面处产生较高的空位等缺陷浓度,进一步促进原子扩散;三是ε相具有更低的热膨胀系数,与陶瓷层具有较好的热匹配性,烤瓷后热处理可以在结合界面处产生更多ε相,降低微裂纹形成的可能;四是烤瓷后热处理可以释放金瓷界面处的残余应力,这对延缓界面处裂纹扩展有很大的作用。在750℃进行烤瓷后热处理可以在较少影响金属基底显微组织的前提下显着提高烤瓷修复体的金瓷结合强度。
陈王伟[6]（2021）在《CuInS2基无机异质结薄膜的制备及其太阳电池性能研究》文中指出将可再生的太阳能转换为电能可以实现可持续性能源产出,这需要高效、稳定且低价的太阳电池来实现。无机材料化学稳定性好,许多无机半导体具有很好的太阳光吸收能力,同时材料的载流子扩散长度也比较长,在太阳电池中有很好的应用前景。发展无机异质结薄膜的溶液法加工技术,对于获得低成本太阳电池十分关键。三元化合物铜铟硫（CuInS2）具有成分毒性小、化学稳定性好、带隙（1.5-1.6 eV）与太阳光谱匹配和吸收系数大等优点,已经成为十分重要的太阳电池光吸收材料。在本论文中,采用分子型前驱体溶液法制备原位生长出高质量的CuInS2纳米颗粒薄膜,并且组装了 CuInS2基无机平板和体型异质结太阳电池,研究了电池性能与制备条件和器件结构的相关性及电池中存在的光电转换机理。本文主要研究内容和结论如下:（1）建立了一种重复旋涂新型分子型前驱溶液结合热处理来制备CuInS2纳米颗粒薄膜的方法,在TiO2/CdS复合薄膜上原位生长了 CuInS2纳米颗粒薄膜,获得了 TiO2/CdS/CuInS2三元无机异质结薄膜;在该异质结薄膜上沉积有机物Spiro-OMeTAD作为空穴传输层,制备了新型无机平板异质结薄膜太阳电池。系统的器件性能与了 CuInS2薄膜厚度和热处理温度相关性研究结果表明,270℃热处理得到的厚度为200 nm的CuInS2薄膜性能最佳,且有机空穴传输层的使用可将电池的开路电压提高到0.78V;在AM 1.5光照（100 mW/cm2）条件下电池的最好光电转换效率达到了 6.31%,为同类电池中最高效率。通过飞秒瞬态吸收光谱的系统研究,揭示了纳米颗粒尺寸分布较宽导致CuInS2薄膜中存在激子型和非激子型两种电荷产生方式,并提出了耗尽区电场辅助同质结界面电荷转移的模型。此外,还揭示了电池结构中CdS薄膜层的作用原理,为作为一个有效的空间分离层阻止CuInS2薄膜的光生电荷在传输过程中的界面复合。（2）在TiO2/CdS/CuInS2三元无机异质结薄膜表面,利用化学浴法原位生长出Sb2S3薄膜界面层,获得了 CuInS2基全无机的平板异质结薄膜太阳电池。研究了 Sb2S3薄膜的厚度以及其表面硫代乙酰胺处理抑制Sb2S3薄膜中的氧化锑复合中心对电池性能的影响,揭示了优化的Sb2S3界面层厚度为50 nm和优化的硫代乙酰胺溶液为10 mg/mL;在AM 1.5光照条件下,优化结构的电池光电转换效率达到了 4.85%,并在50℃温度下展示出良好热稳定性。通过对光生电荷产生和提取机理的研究,发现CuInS2薄膜和金电极之间的Sb2S3界面层补充吸光性能和选择性提取空穴的双功能。（3）三硫化二铟（In2S3）不含有毒元素,具有较宽的带隙（2.5-3.0eV）,已经成为重要的无毒电子传输/缓冲层材料。发展了一种分子型前驱体溶液法来制备In2S3纳米片阵列的方法,在TiO2纳米颗粒薄膜上原位生长了In2S3纳米片阵列薄膜,并进一步在In2S3纳米片阵列中填充原位生长的CuInS2纳米颗粒,获得In2S3/CuInS2无机体异质结薄膜;在该异质结薄膜上沉积Spiro-OMeTAD作为空穴传输层,制备了新型无机体异质结薄膜太阳电池。发现In2S3纳米阵列的高度对电池性能有显着影响,在AM1.5光照条件下优化电池的光电转换效率达到了 2.58%,表明了In2S3纳米片阵列是一种有效的CuInS2基薄膜太阳电池的电子受体材料。
王富海[7]（2021）在《丽江雪桃中两种形态多酚氧化酶的酶学性质和钝化效果的研究》文中提出丽江雪桃是我国云南省丽江高原特有的晚熟品种,其在加工和贮藏过程中极易发生酶促褐变,多酚氧化酶（PPO）是导致其发生酶促褐变的关键因素之一。本研究以丽江雪桃为对象,通过硫酸铵沉淀分离得到部分纯化的溶解态多酚氧化酶（sPPO）和膜结合态多酚氧化酶（mPPO）,对其酶学性质及其抑制剂进行了系统研究;研究了热处理、超高压（HPP）和超高压均质（HPH）对雪桃中sPPO和mPPO活性的影响:（1）对比研究了sPPO和mPPO的酶学特性。匀浆法提取sPPO和mPPO粗提液后,采用40-80%的硫酸铵沉淀获得部分纯化sPPO和mPPO,其比酶活分别为1138 U/mg和3954 U/mg,纯化倍数分别为1.3倍和2.4倍。通过研究发现,sPPO和mPPO表现出不同的酶学特性:sPPO在pH 7.0时的活性最高,而mPPO存在pH 5.0和pH 7.0两个最适pH。sPPO和mPPO的最适温度分别为30℃和50℃。与sPPO相比,mPPO更耐高温。sPPO和mPPO均属于二酚类氧化酶,两者共同的高特异性底物是4-甲基邻苯二酚,另外咖啡酸还是sPPO的最适底物。sPPO和mPPO对化学抑制剂表现出不同的敏感性,0.1 mM L-半胱氨酸和焦亚硫酸钠可较好的抑制sPPO的活性;而mPPO对抑制剂有着较强的抗性,10 mM抗坏血酸对其抑制率仅为59%。（2）对比研究了热处理和非热处理对sPPO和mPPO活性的影响。sPPO的相对活性随着热处理温度的升高而降低。当85℃处理5 min时,sPPO的相对活性仅为10%左右,处理25 min后sPPO完全失活。与sPPO相比,mPPO表现出了对热处理较高的耐受性,随着处理温度（45-85℃）和处理时间（5-45 min）的增加,mPPO的残留活性均保持在60%以上。采用4种动力学模型对sPPO和mPPO的热失活曲线进行拟合。sPPO的相对活性随时间呈对数递减,一阶动力学模型和Weibull模型可以用来描述其失活动力学。采用二段式模型和分数转化模型可用于拟合mPPO相对活性与加热时间的非线性关系。研究了HPP在150-550MPa条件下对PPO活性的影响。250-550MPa HPP处理后,sPPO的相对活性降低了59-89%。在550MPa处理50 min后,sPPO的相对活性被激活到202%。而mPPO在550MPa HPP处理后比较稳定,其相对活性在88-106%之间。sPPO在经过50 MP、100MPa、200MPa、300MPa的HPH处理后其活性均被抑制。当均质压力为300MPa时,sPPO的活性仅剩1.5%。（3）研究了HPP对鲜切桃片中sPPO和mPPO活性的影响,以及桃片在4℃贮藏12天中色泽和其他参数的变化。400MPa、600MPa HPP处理桃片仅在第0天时表现出较好的色泽,与未处理组对比褐变指数（BI）分别降低了3.4和11.9。超高压组桃片的L*、a*、b*均发生了变化,其中200MPa、400MPa、600MPa处理后样品的L*值分别降低了26.7%、25.4%、15.3%。在随后贮藏过程中超高压组的褐变程度要显着高于未处理组,BI在贮藏期内持续升高,L*值持续降低,a*值和b*值升高。总体来看,第2-6天是HPP组发生褐变最快的时间段。采用全质构测试（TPA）发现未处理组和HPP处理后的质构特性有显着差异,200MPa、400MPa、600MPa处理后样品硬度分别下降了22.6%、38.7%、67.1%。贮藏期内,未处理组和200MPa处理的桃片硬度总体上表现为下降,而400MPa、600MPa处理后的硬度变化较为稳定。未处理组的酚类含量在贮藏期内呈升高趋势,而HPP处理后的桃片的酚类物质的含量明显增加,随后在贮藏期内逐渐降低。HPP处理后桃片的MDA的含量至少降低了37%左右,说明HPP可以有效减少膜脂质氧化。
孙玉梅[8]（2021）在《退火工艺和粗化处理对压延银铜箔组织及性能的影响》文中研究表明压延铜箔具有导电、导热性能好以及耐弯折性能优异等特点,广泛应用于航空航天、电气仪表和新能源汽车等领域。铜箔经过冷轧工艺加工成形,存在延伸率低的问题,另外,压延铜箔表面粗糙度低导致其剥离强度低。目前,主要通过退火处理来提高其延伸率,通过粗化处理来提高其剥离强度。因此,本文以轧制银铜板、银铜箔为研究对象,研究轧制银铜板、银铜箔退火过程及粗化处理组织与性能的演变规律。本文选用管式炉对轧制银铜板、银铜箔进行退火处理,以直流电源对银铜箔进行电沉积粗化处理;采用扫描电子显微镜、X射线能谱仪、维氏硬度计、电化学工作站、电子万能试验机和耐折性测试仪等对退火处理的银铜板和银铜箔及银铜箔表面的粗化层分别测试显微组织、成分、硬度、耐蚀性、拉伸性能和耐折性。实验结果表明,轧制银铜板退火时,晶粒形态由轧态的长条状晶粒演变为等轴晶组织,织构类型由铜型织构、黄铜型织构、S织构和R织构等形变织构演变为立方织构和{025}<001>等退火织构;退火织构含量随退火温度升高先增加后减少;退火温度升高,小角度晶界含量降低,大角度晶界含量升高;退火温度由240℃升高到410℃时,银铜板的维氏硬度降低;在240-410℃退火时,银铜板的耐腐蚀性随退火温度的升高呈现出先减弱后增强的变化趋势。银铜板在300℃保温10 min时立方织构含量最多,硬度为60 HV0.3,耐腐蚀性能较好。压延银铜箔的退火织构以立方织构为主,随退火时间的延长,形变织构含量减少,退火织构含量增加;大角度晶界含量随退火时间的延长逐渐增加,180℃保温10 min银铜箔的Σ3晶界含量最多;拉伸性能、耐弯折性能有明显的各向异性,在1-5 min退火时,银铜箔的抗拉强度、弯折次数随退火时间的延长急剧降低,在5-60 min退火时,随退火时间的延长,抗拉强度趋于稳定（RD170 MPa、TD130 MPa）,弯折次数略有升高;电导率无各向异性,随保温时间的延长逐渐升高;退火态银铜箔的耐腐蚀性能优于轧态银铜箔,180℃保温10 min银铜箔的耐腐蚀性能最好。压延银铜箔表面粗化的正交试验结果表明,H2SO4浓度和EDTA-2Na含量是影响粗化层微观形貌的主要因素,当H2SO4浓度为120 g·L-1、EDTA-2Na含量为1.5 g·L-1时,得到的粗化层晶粒细小且圆整度高;晶粒尺寸随电流密度的增大逐渐减小,随Cu2+浓度的增加逐渐增大;未加EDTA-2Na时,粗化层成分为单质Cu,添加EDTA-2Na后,粗化层含有单质Cu、Cu O和单质Na;粗化层表面粗糙度随电流密度的增加逐渐降低;粗化层的耐蚀性随Cu2+浓度的增加,呈现出先降低后增强的变化趋势。
赵莹[9]（2021）在《铜铁矿型氧化物催化过一硫酸盐降解水中有机污染物研究》文中研究说明基于过一硫酸盐（PMS）的高级氧化技术能够有效地降解各类有机污染物,用于地下水或土壤生态修复等环境污染治理。其中,采用固体催化剂构筑的非均相催化PMS体系可产生多种具有强氧化能力的活性氧物种,在降解水中污染物方面展现出高效和广泛的应用前景。然而,目前所报道的氧化体系仍存在催化活性低以及微观结构-效能-机理关系不明确等问题。所以,开发高性能且稳定的水处理催化材料,阐明其微观结构、微界面特性对催化PMS去除水中难降解有机物效能的影响机制,是本论文研究的重点。本文基于铜铁矿型氧化物催化PMS的非均相高级氧化体系开展,围绕催化剂不同微观结构设计、活性氧种类及产率调控、PMS催化分解效能和机理进行了深入探讨,主要研究工作如下:通过控制不同煅烧温度（300℃、400℃、500℃）来调节银基铜铁矿（Ag Fe O2）中2H和3R晶型的比例。具有不同2H-Ag Fe O2含量的Ag Fe O2表现出优异的催化PMS降解金橙I的性能。在催化PMS过程中,表面羟基是Ag Fe O2的主要催化活性位点。研究发现,Ag Fe O2的催化性能随着2H-Ag Fe O2含量的增加而显着增强。通过对实验数据线性回归及DFT模拟计算,证实了Ag Fe O2中2H比例较高时,有助于提高催化剂的表面羟基浓度,从而增强对PMS的催化性能。原位ESR光谱表明,Ag Fe O2/PMS体系中的主要活性物质为1O2、O2·-、SO4·-和·OH。此外,Ag0/Ag+和Fe2+/Fe3+之间的循环电子转移促进了PMS分解生成活性氧物种。通过二步煅烧法制备出g-C3N4/Ag Fe O2复合催化剂。少量g-C3N4与Ag Fe O2复合后,其在催化PMS降解金橙I方面表现出比单独Ag Fe O2更高的催化活性。采用最佳的反应参数,30 min内金橙I的降解率可提升至91%。g-C3N4/Ag Fe O2催化PMS活性增强可归因于g-C3N4的加入使得催化剂表面上低价金属物种(Ag0、Fe2+)比例的相对增加及电子转移能力的提高,从而促进了PMS的有效分解。此外,g-C3N4/Ag Fe O2/PMS催化体系中金属离子溶出量较Ag Fe O2/PMS体系明显降低,在连续循环中显示出良好的稳定性和重复使用性。经鉴定,1O2、O2·-、SO4·-和·OH为金橙I降解过程中主要的活性氧物种。通过改变Ni掺杂剂的比例来调节Ag Fe1-xNixO2表面氧空位的总量。富含氧空位的Ag Fe1-xNixO2催化剂在PMS存在下对双酚A的降解展现出优异的催化活性。原位ESR光谱证实,随着催化剂表面氧空位含量的增加,催化体系中O2·-和1O2的产率显着提高,而SO4·-和·OH的生成则呈现相对下降的趋势。研究发现,在氧空位的作用下,吸附在催化剂表面上的PMS可优先解离为O2,此外,氧空位可增强催化剂的表面氧迁移率和电导率,这也大大提高了O2·-和1O2的产生,从而加速了污染物的降解。机理研究表明,Mn+/M（n+1）+的氧化还原对与活性氧(OV··/OO?,O2-/O2)之间的协同作用保证了连续的活性氧物种的生成和高的催化活性。采用水热法合成了不同B位元素的铜基铜铁矿（Cu Co O2和Cu Cr O2）催化剂,二者均展现出优异的催化PMS降解水中金橙I性能,对金橙I的降解率分别达到98%和93%。系统地研究了各种参数和背景物质对两催化体系的影响。结合ESR光谱、电化学、FT-IR光谱及XPS等一系列测试分析,提出了两种不同的潜在结构依赖性PMS催化机理。Cu Co O2/PMS体系中,PMS被催化分解产生SO4·-、O2·-和1O2,作为主要ROSs以负责有机物的降解。Cu Cr O2/PMS体系中,金橙I的降解则既不依赖于自由基或1O2,也非直接电子转移的机制,而是PMS与Cu Cr O2的外球相互作用形成表面受限的亚稳态中间体,直接攻击有机基质。
彭维[10]（2021）在《MBfR中DOPA/PEI共沉积复合膜制备及其性能研究》文中研究说明膜生物膜反应器（Membrane Biofilm Reactor,MBfR）是一种将膜曝气（无泡曝气）与生物膜处理技术相结合的新型高效污水处理技术。目前商品化的MBfR膜尚不多见,研发适用于MBfR系统的商品膜是决定MBfR系统能否广泛工业化应用的关键所在。本文在课题组前期单独多巴胺（DOPA）改性复合膜的基础上,利用多巴胺/聚乙烯亚胺（DOPA/PEI）共沉积体系对课题组自制疏水性聚偏氟乙烯（PVDF）中空纤维微孔膜进行表面改性研究,以期获得氧传质性能优良,稳定性高、生物亲和性良好的改性复合膜。论文首先通过单因素实验,确定关键影响因素、优化实验条件范围。之后进一步采用响应曲面法在四因素三水平条件下,以氧总转移系数为主要评价指标,优化DOPA/PEI体系表面改性条件,考察各因素之间的相互影响关系。实验结果表明:PEI的引入可以加快DOPA聚合反应速度且不形成大颗粒聚合物沉淀,短时间改性效果优于单独DOPA改性膜。最佳改性条件为DOPA:PEI=1:0.625,DOPA浓度1.36 g/L,反应温度25℃,共沉积时间4 h,热处理温度40℃;最佳改性条件下获得的PDA/PEI-coated PVDF改性膜性能远优于原膜,PDA/PEI-coated PVDF改性膜氧传质性能为原膜的2.104倍(0.77×10-2min-1提升至1.62×10-2min-1);改性膜机械性能与原膜相似,泡点压力由20 KPa提升至80 KPa,膜表面亲水性大幅提高,自原膜85.8°降至20.5°;通过FESEM,FTIR,XPS分析,表明PDA-PEI聚合物成功在膜表面复合,反应主要以Michael加成为主,存在少部分Schiff base反应;膜表面附着层较为致密均匀。此外,DOPA/PEI、DOPA溶液的重复使用性实验表明,DOPA/PEI溶液具有更加良好的重复使用性,DOPA/PEI溶液各批次改性膜各性能相对稳定,但性能不完全一致;通过现有研究推测高比例PEI环境下,可以使溶液获得更高次数的循环使用。SEM、AFM、XPS测试分析,DOPA/PEI溶液各批次改性膜复合层物理性质相差较小;各批次改性膜复合层的差异性,与溶液中物质损耗、溶液反应持续进行有关。实验证实DOPA/PEI溶液重复使用性良好。进一步的DOPA/PEI改性膜与DOPA改性膜稳定性能实验表明:PDA/PEI聚合层稳定性更佳,在强酸、强碱极端条件下,仍然能保持良好的化学稳定性,极性丙酮溶液对聚合层损伤较大。PDA/PEI-coated PVDF改性复合膜在极端与常规使用条件下氧总转移系数衰减率较小,在超声、强酸、中性、强碱、丙酮溶液中KLa衰减率分别为4.3%、1.2%、4.3%、7.4%、28.4%。PDA/PEI-coated PVDF改性复合膜具有较好的物理/化学稳定性。
二、热处理对两种铜膜结合强度的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、热处理对两种铜膜结合强度的影响（论文提纲范文）
（1）产电细菌及碳/铁基导电材料促进微生物电子传递强化发酵联产氢气和甲烷研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 前言 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 生物氢烷气的研究意义 |
| 1.2 微生物发酵制氢机理及电子传递强化 |
| 1.2.1 微生物发酵制氢气的反应机理 |
| 1.2.2 产氢菌NADH平衡调控及电子传递强化 |
| 1.3 微生物发酵制甲烷机理及电子传递强化 |
| 1.3.1 微生物发酵制甲烷的反应机理 |
| 1.3.2 产甲烷菌群种间电子传递机制与比较 |
| 1.4 本文的研究目的和内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 2 实验设备与方法 |
| 2.1 菌种的分离和培养 |
| 2.1.1 纯菌培养基的配制 |
| 2.1.2 纯菌培养方法 |
| 2.1.3 混合菌种培养基的配制 |
| 2.1.4 混合菌种的分离和富集 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.2.1 微生物发酵产气系统 |
| 2.2.2 其他实验设备 |
| 2.3 分析测试方法 |
| 2.3.1 生物质成分测试方法 |
| 2.3.2 微生物及导电材料微观理化表征 |
| 2.3.3 溶解性成分测试方法 |
| 2.3.4 微生物氢酶、电子传递系统活性及NAD(H/~+)含量测试方法 |
| 2.3.5 微生物电化学测试方法 |
| 2.3.6 微生物胞外聚合物的提取与表征方法 |
| 2.3.7 微生物群落结构分析及功能预测方法 |
| 2.3.8 气相成分和液相代谢产物测试方法 |
| 2.3.9 发酵产气及底物代谢的数据分析与计算 |
| 3 产电细菌与产氢细菌组成互营产氢体系的电子传递机理 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方案 |
| 3.2.1 金属还原地杆菌、混合产氢菌种及细胞色素c材料 |
| 3.2.2 暗发酵产氢 |
| 3.3 金属还原地杆菌及其胞外聚合物促进暗发酵产氢 |
| 3.3.1 金属还原地杆菌与产氢菌不同接种比下的发酵产氢性能 |
| 3.3.2 金属还原地杆菌及其多层胞外聚合物对暗发酵产氢影响 |
| 3.4 金属还原地杆菌及其胞外聚合物对产氢菌的胞内代谢影响 |
| 3.4.1 产氢菌的氢酶活性 |
| 3.4.2 产氢菌的电子传统系统活性 |
| 3.4.3 产氢菌的NAD(H/~+)水平 |
| 3.5 金属还原地杆菌及其胞外聚合物提升产氢系统电化学性能 |
| 3.6 金属还原地杆菌及其胞外聚合物对产氢菌群结构的影响 |
| 3.7 金属还原地杆菌胞外聚合物的三维荧光光谱分析 |
| 3.8 细胞色素c促进暗发酵产氢 |
| 3.9 金属还原地杆菌与产氢菌互营代谢促进暗发酵产氢机理 |
| 3.10 本章小结 |
| 4 产电细菌与甲烷古菌互营产甲烷:生物膜成分与电化学性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方案 |
| 4.2.1 菌种及材料 |
| 4.2.2 硫还原地杆菌与甲烷八叠球菌共培养产甲烷 |
| 4.3 外源碳毡和电刺激下共培养体系产气性能 |
| 4.4 外源碳毡和电刺激下共培养体系生物膜的微观形貌 |
| 4.5 外源碳毡和电刺激下共培养体系电化学性能的响应机制 |
| 4.5.1 碳毡生物膜的电化学性能 |
| 4.5.2 悬浮液的电化学性能 |
| 4.6 外源碳毡和电刺激对共培养体系胞外聚合物的影响 |
| 4.6.1 碳毡生物膜胞外聚合物的三维荧光光谱分析 |
| 4.6.2 碳毡生物膜胞外聚合物中多糖浓度变化 |
| 4.6.3 悬浮液胞外聚合物的三维荧光光谱分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 沸石咪唑酯骨架衍生多孔碳促进发酵产甲烷的电子传递 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验方案 |
| 5.2.1 沸石咪唑酯骨架及其衍生多孔碳材料的制备 |
| 5.2.2 厌氧发酵菌种 |
| 5.2.3 厌氧发酵产甲烷 |
| 5.3 沸石咪唑酯骨架及其衍生多孔碳材料的微观表征 |
| 5.4 沸石咪唑酯骨架衍生多孔碳促进乙醇发酵产甲烷 |
| 5.5 沸石咪唑酯骨架衍生多孔碳提升产甲烷系统的电化学性能 |
| 5.6 多孔碳弱化纳米导线/血红素蛋白介导的种间直接电子传递 |
| 5.7 多孔碳强化氧化还原胞外聚合物介导的种间间接电子传递 |
| 5.7.1 胞外聚合物的三维荧光光谱分析 |
| 5.7.2 胞外聚合物的红外光谱分析 |
| 5.7.3 胞外聚合物的电化学性能变化 |
| 5.8 沸石咪唑酯骨架衍生多孔碳对菌群结构的影响 |
| 5.9 沸石咪唑酯骨架衍生多孔碳促进微生物种间电子传递机理 |
| 5.10 本章小结 |
| 6 磁铁矿纳米颗粒促进产氢菌及产甲烷菌电子传递 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验方案 |
| 6.2.1 发酵细菌及磁铁矿纳米颗粒 |
| 6.2.2 第一阶段暗发酵产氢 |
| 6.2.3 第二阶段厌氧发酵产甲烷 |
| 6.3 磁铁矿纳米颗粒促进第一阶段暗发酵产氢 |
| 6.3.1 磁铁矿纳米颗粒对产气肠杆菌的细胞微观形貌影响 |
| 6.3.2 磁铁矿纳米颗粒对产气肠杆菌的产氢路径和氢酶活性影响 |
| 6.3.3 磁铁矿纳米颗粒促进产气肠杆菌的胞内电子传递 |
| 6.3.4 磁铁矿纳米颗粒促进产气肠杆菌发酵产氢 |
| 6.4 磁铁矿纳米颗粒促进第二阶段厌氧发酵产甲烷 |
| 6.4.1 磁铁矿纳米颗粒促进产氢尾液厌氧发酵产甲烷 |
| 6.4.2 磁铁矿纳米颗粒对产甲烷菌电子传递能力及胞外聚合物影响 |
| 6.4.3 磁铁矿纳米颗粒对产甲烷菌群结构的影响 |
| 6.4.4 产甲烷代谢功能分析 |
| 6.5 磁铁矿纳米颗粒促进发酵联产氢气和甲烷机理 |
| 6.6 两阶段发酵联产氢气和甲烷的能量转化效率 |
| 6.7 本章小结 |
| 7 产电细菌与纳米磁铁矿杂化体系促进生物质联产氢气和甲烷 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 实验方案 |
| 7.2.1 水花生原料及发酵菌种 |
| 7.2.2 水花生原料发酵产氢/产甲烷实验 |
| 7.2.3 地杆菌-磁铁矿纳米颗粒杂化体系的制备 |
| 7.2.4 地杆菌-磁铁矿纳米颗粒杂化体系促进水花生发酵联产氢气和甲烷 |
| 7.3 水花生原料成分及发酵产气性能 |
| 7.3.1 水花生原料成分随收获月份的变化规律 |
| 7.3.2 不同月份收获的水花生发酵产氢性能 |
| 7.3.3 发酵产氢尾液联产甲烷性能 |
| 7.3.4 不同月份收获的水花生单阶段发酵产甲烷性能 |
| 7.3.5 不同月份收获的水花生发酵产气的能量转化效率 |
| 7.4 地杆菌-磁铁矿纳米颗粒杂化体系表征 |
| 7.4.1 地杆菌-磁铁矿纳米颗粒杂化体系的表观形貌 |
| 7.4.2 地杆菌-磁铁矿纳米颗粒杂化体系的电化学性能 |
| 7.5 地杆菌-磁铁矿纳米颗粒杂化体系提升水花生发酵产气性能 |
| 7.6 本章小结 |
| 8 全文总结 |
| 8.1 全文总结 |
| 8.2 主要创新点 |
| 8.3 工作不足与展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
（2）典型调理菜肴射频及其抑菌剂协同杀菌机理及品质调控研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 缩略语说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 调理菜肴及其发展概况 |
| 1.1.1 调理菜肴概况 |
| 1.1.2 调理菜肴的优点 |
| 1.1.3 我国调理菜肴行业存在的问题 |
| 1.1.4 我国调理菜肴未来的发展方向 |
| 1.2 调理菜肴杀菌技术研究进展 |
| 1.2.1 传统杀菌技术研究进展 |
| 1.2.2 新型杀菌技术研究进展 |
| 1.3 射频杀菌及研究进展 |
| 1.3.1 射频概述 |
| 1.3.2 射频杀菌机理 |
| 1.3.3 介电性质和穿透深度 |
| 1.3.4 射频技术在食品杀菌中的应用进展 |
| 1.4 ε-聚赖氨酸抑菌机理及研究进展 |
| 1.4.1 ε-聚赖氨酸概述 |
| 1.4.2 ε-聚赖氨酸抑菌机理 |
| 1.4.3 ε-聚赖氨酸在食品中的应用进展 |
| 1.5 纳米氧化锌抑菌机理及研究进展 |
| 1.5.1 纳米氧化锌概述 |
| 1.5.2 纳米氧化锌抑菌机理 |
| 1.5.3 纳米氧化锌在食品中的应用进展 |
| 1.6 调理菜肴温和杀菌技术 |
| 1.7 立题背景和意义 |
| 1.8 主要研究内容 |
| 第二章 射频及其抑菌剂协同对大肠杆菌的杀菌机理研究及杀菌动力学模型分析 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 材料与设备 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 主要试剂 |
| 2.2.3 主要仪器与设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 抑菌剂的制备 |
| 2.3.2 大肠杆菌培养及菌悬液的制备 |
| 2.3.3 杀菌方案 |
| 2.3.4 测定方法 |
| 2.3.5 数据分析 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 大肠杆菌生长曲线 |
| 2.4.2 单独射频处理对大肠杆菌的杀菌效果 |
| 2.4.3 单独射频处理对大肠杆菌形态的影响 |
| 2.4.4 射频及其抑菌剂协同对大肠杆菌的杀菌效果 |
| 2.4.5 射频及其抑菌剂协同杀菌对大肠杆菌细胞膜通透性的影响 |
| 2.4.6 射频及其抑菌剂协同杀菌对大肠杆菌细胞内紫外吸收物质泄露量的影响 |
| 2.4.7 激光共聚焦扫描显微镜观察大肠杆菌细胞膜通透性的变化 |
| 2.4.8 射频及其抑菌剂协同处理对大肠杆菌的杀菌动力学模型建立及评价 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 射频及其抑菌剂协同处理对典型生鲜调理菜肴的杀菌效果及品质影响研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 材料与设备 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 主要试剂 |
| 3.2.3 主要仪器与设备 |
| 3.3 实验方法 |
| 3.3.1 样品制备 |
| 3.3.2 抑菌剂的制备 |
| 3.3.3 杀菌方案 |
| 3.3.4 测定方法 |
| 3.3.5 数据分析 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 不同杀菌条件对调理蛹虫草的杀菌效果及品质影响 |
| 3.4.2 不同杀菌条件对调理青椒的杀菌效果及品质影响 |
| 3.4.3 不同杀菌条件对调理鸡胸肉的杀菌效果及品质影响 |
| 3.4.4 贮藏期间三种典型生鲜调理菜肴菌落总数的变化 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 射频结合ε-聚赖氨酸处理对典型单组分熟制调理菜肴煎鸡胸肉的杀菌效果及品质影响研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 材料与设备 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 主要试剂 |
| 4.2.3 主要仪器与设备 |
| 4.3 实验方法 |
| 4.3.1 煎鸡胸肉的制备 |
| 4.3.2 煎鸡胸肉的杀菌处理 |
| 4.3.3 杀菌温度均匀性的测定 |
| 4.3.4 煎鸡胸肉介电性质的测定 |
| 4.3.5 杀菌后煎鸡胸肉菌落总数的测定 |
| 4.3.6 杀菌后煎鸡胸肉色泽的测定 |
| 4.3.7 杀菌后煎鸡胸肉质构的测定 |
| 4.3.8 杀菌后煎鸡胸肉TBARS含量的测定 |
| 4.3.9 杀菌后煎鸡胸肉电子舌的测定 |
| 4.3.10 杀菌后肌原纤维的扫描电镜观察 |
| 4.3.11 杀菌后煎鸡胸肉的感官评价 |
| 4.3.12 数据分析 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌的温度均匀性 |
| 4.4.2 不同温度下煎鸡胸肉的介电性质和穿透深度 |
| 4.4.3 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌对煎鸡胸肉菌落总数的影响 |
| 4.4.4 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌对煎鸡胸肉色泽的影响 |
| 4.4.5 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌对煎鸡胸肉质构的影响 |
| 4.4.6 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌对煎鸡胸肉TBARS含量的影响 |
| 4.4.7 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌对煎鸡胸肉滋味影响的电子舌分析 |
| 4.4.8 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌对肌原纤维微观结构的影响 |
| 4.4.9 射频结合ε-聚赖氨酸杀菌对煎鸡胸肉感官评分的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 射频结合纳米氧化锌处理对典型多组分熟制调理菜肴宫保鸡丁的杀菌效果及品质影响研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 材料与设备 |
| 5.2.1 实验原料 |
| 5.2.2 主要试剂 |
| 5.2.3 主要仪器与设备 |
| 5.3 实验方法 |
| 5.3.1 宫保鸡丁的制备 |
| 5.3.2 宫保鸡丁的杀菌处理 |
| 5.3.3 杀菌温度均匀性的测定 |
| 5.3.4 杀菌后宫保鸡丁菌落总数的测定 |
| 5.3.5 杀菌后宫保鸡丁质构的测定 |
| 5.3.6 杀菌后宫保鸡丁TBARS含量的测定 |
| 5.3.7 杀菌后宫保鸡丁水分分布及磁共振成像的测定 |
| 5.3.8 杀菌后宫保鸡丁电子鼻的测定 |
| 5.3.9 杀菌后宫保鸡丁的感官评价 |
| 5.3.10 数据分析 |
| 5.4 结果与讨论 |
| 5.4.1 射频结合纳米氧化锌杀菌的温度均匀性 |
| 5.4.2 杀菌后宫保鸡丁的菌落总数 |
| 5.4.3 射频结合纳米氧化锌杀菌对宫保鸡丁质构的影响 |
| 5.4.4 射频结合纳米氧化锌杀菌对宫保鸡丁TBARS含量的影响 |
| 5.4.5 射频结合纳米氧化锌杀菌对宫保鸡丁水分分布及状态的影响 |
| 5.4.6 射频结合纳米氧化锌杀菌对宫保鸡丁风味影响的电子鼻分析 |
| 5.4.7 射频结合纳米氧化锌杀菌对宫保鸡丁感官评分的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 射频结合复合抑菌剂处理对典型多组分熟制调理菜肴蘑菇炒鸡的杀菌效果及品质影响研究 |
| 6.1 前言 |
| 6.2 材料与设备 |
| 6.2.1 实验原料 |
| 6.2.2 主要试剂 |
| 6.2.3 主要仪器与设备 |
| 6.3 实验方法 |
| 6.3.1 蘑菇炒鸡的制备 |
| 6.3.2 蘑菇炒鸡的杀菌处理 |
| 6.3.3 抑菌剂的抑菌能力测定 |
| 6.3.4 杀菌后蘑菇炒鸡菌落总数的测定 |
| 6.3.5 杀菌后TBARS含量的测定 |
| 6.3.6 杀菌后青椒抗坏血酸的测定 |
| 6.3.7 杀菌温度均匀性的测定 |
| 6.3.8 杀菌后挥发性成分的测定 |
| 6.3.9 傅里叶变换红外光谱的测定 |
| 6.3.10 杀菌后蘑菇炒鸡的感官评价 |
| 6.3.11 数据分析 |
| 6.4 结果与讨论 |
| 6.4.1 不同浓度抑菌剂的抑菌能力对比 |
| 6.4.2 射频结合复合抑菌剂杀菌对蘑菇炒鸡菌落总数的影响 |
| 6.4.3 射频结合复合抑菌剂杀菌对蘑菇炒鸡TBARS含量的影响 |
| 6.4.4 射频结合复合抑菌剂杀菌对蘑菇炒鸡中青椒抗坏血酸含量的影响 |
| 6.4.5 射频结合复合抑菌剂杀菌的温度均匀性 |
| 6.4.6 射频结合复合抑菌剂杀菌对蘑菇炒鸡挥发性成分的影响 |
| 6.4.7 射频结合复合抑菌剂杀菌后鸡肉肌原纤维傅里叶变换红外分析 |
| 6.4.8 射频结合复合抑菌剂杀菌对蘑菇炒鸡感官评分的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 三种典型熟制调理菜肴贮藏货架期模型与品质变化研究 |
| 7.1 前言 |
| 7.2 材料与设备 |
| 7.2.1 实验原料 |
| 7.2.2 主要试剂 |
| 7.2.3 主要仪器与设备 |
| 7.3 实验方法 |
| 7.3.1 典型熟制调理菜肴的制备 |
| 7.3.2 典型熟制调理菜肴的杀菌处理 |
| 7.3.3 典型熟制调理菜肴加速贮藏实验 |
| 7.3.4 典型熟制调理菜肴贮藏品质变化研究 |
| 7.3.5 典型熟制调理菜肴TBARS含量的测定 |
| 7.3.6 典型熟制调理菜肴贮藏期间菌落总数的的测定 |
| 7.3.7 典型熟制调理菜肴贮藏期间感官评价的测定 |
| 7.3.8 数据分析 |
| 7.4 结果与讨论 |
| 7.4.1 基于TBARS含量的货架期模型 |
| 7.4.2 贮藏期间三种典型熟制调理菜肴菌落总数的变化 |
| 7.4.3 贮藏期间三种典型熟制调理菜肴TBARS含量的变化 |
| 7.4.4 贮藏期间三种典型熟制调理菜肴感官评分的变化 |
| 7.4.5 基于三种典型熟制调理菜肴贮藏品质的主成分分析 |
| 7.5 本章小结 |
| 主要结论与展望 |
| 论文创新点 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录A:作者在攻读博士学位期间的成果清单 |
| 附录B:本论文所用的主要仪器设备 |
（3）车身冲压模具异质材料增材制造技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 金属增材制造技术的研究及发展现状 |
| 1.2.1 粉末床熔融工艺原理以及国内外研究现状 |
| 1.2.2 直接能量沉积工艺原理以及国内外研究现状 |
| 1.3 异质金属材料连接以及发展现状 |
| 1.4 电弧喷涂工艺概述 |
| 1.5 本文主要研究内容 |
| 2 试验材料与方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.2.1 电弧喷涂设备 |
| 2.2.2 激光选区熔化设备 |
| 2.2.3 激光金属沉积设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 电弧喷涂 |
| 2.3.2 激光选区熔化试验方法 |
| 2.3.3 激光金属沉积试验方法 |
| 2.3.4 金相微观组织观察分析 |
| 2.3.5 显微硬度测试 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 激光选区熔化试验 |
| 3.1 电弧喷涂预处理 |
| 3.1.1 电弧喷涂涂层纵向硬度变化 |
| 3.1.2 电弧喷涂涂层横向硬度变化 |
| 3.2 激光选区熔化试验 |
| 3.2.1 粉末床激光选区熔化成形原理 |
| 3.2.2 单道次成形试验 |
| 3.2.3 离焦量对成形质量的影响 |
| 3.2.4 激光扫描速度对成形质量的影响 |
| 3.2.5 铜涂层厚度对锌层熔池的影响 |
| 3.3 电弧喷涂铁粉式激光选区熔化试验 |
| 3.3.1 电弧喷涂铁粉单道次试验 |
| 3.3.2 激光功率对成形质量的影响 |
| 3.4 显微硬度分析 |
| 3.5 微观组织结构分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 激光金属沉积试验 |
| 4.1 单道次沉积试验 |
| 4.1.1 单道次成形参数 |
| 4.1.2 试验样件形貌 |
| 4.1.3 不同激光功率对成形质量的影响 |
| 4.1.4 不同铜层厚度对锌层熔池的影响 |
| 4.2 单道多层沉积试验 |
| 4.2.1 单道多层成形参数以及成形形貌 |
| 4.2.2 多层成形下的熔道高度以及宽度变化 |
| 4.3 显微硬度分析 |
| 4.4 微观组织结构分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 总结与展望 |
| 5.1 研究总结 |
| 5.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）铜铝振动复合铸轧工艺参数交互作用及Kiss点高度解析模型研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究意义 |
| 1.2 铸轧工艺在制备层状复合材料中的应用 |
| 1.2.1 传统铸轧制备复合材料的研究现状 |
| 1.2.2 双辊薄带振动复合铸轧工艺的提出 |
| 1.3 数值模拟在双辊薄带铸轧中的应用概况 |
| 1.3.1 国外研究现状 |
| 1.3.2 国内研究现状 |
| 1.4 铸轧工艺控制的研究现状 |
| 1.4.1 铸轧工艺参数研究现状 |
| 1.4.2 振动对铸轧熔池影响效果的研究 |
| 1.5 本文研究的来源与主要内容 |
| 1.5.1 课题来源 |
| 1.5.2 主要研究内容 |
| 第2章 Cu/Al振动复合铸轧工艺过程的模拟研究 |
| 2.1 基本假设 |
| 2.2 数学模型的建立 |
| 2.2.1 基本控制方程 |
| 2.2.2 湍流模型 |
| 2.2.3 凝固模型 |
| 2.3 辊面-熔池界面换热系数的提出 |
| 2.3.1 实验装置 |
| 2.3.2 实验过程 |
| 2.3.3 换热边界条件的建立 |
| 2.4 几何模型及边界条件 |
| 2.5 工艺参数对铸轧熔池流场温度场的影响规律 |
| 2.5.1 模拟条件 |
| 2.5.2 铝板出口厚度对熔池流场温度场的影响 |
| 2.5.3 铜带厚度对熔池流场温度场的影响 |
| 2.6 振动复合铸轧熔池物理场仿真研究 |
| 2.6.1 振动对熔池流场的影响 |
| 2.6.2 振动对熔池温度场的影响 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 工艺参数间的交互作用对铸轧熔池物理场的影响 |
| 3.1 参与交互作用的铸轧工艺参数 |
| 3.2 正交试验表的设计 |
| 3.3 交互作用影响及成因 |
| 3.3.1 铝板出口厚度-铜带厚度交互作用 |
| 3.3.2 铝板出口厚度-铸轧速度交互作用 |
| 3.3.3 铜带厚度-铸轧速度交互作用 |
| 3.4 常规铸轧工艺下Kiss点高度解析模型 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 工艺参数对Cu/Al振动复合铸轧过程的影响 |
| 4.1 工艺参数对振动复合铸轧熔池流场的影响 |
| 4.1.1 铜带厚度 |
| 4.1.2 铝板出口厚度 |
| 4.1.3 铸轧速度 |
| 4.2 工艺参数对振动复合铸轧熔池温度场的影响 |
| 4.2.1 铜带厚度 |
| 4.2.2 铝板出口厚度 |
| 4.2.3 铸轧速度 |
| 4.3 振动参数对Kiss点高度的影响 |
| 4.4 振动复合铸轧工艺Kiss点高度解析模型 |
| 4.4.1 工艺参数对Kiss点高度的影响 |
| 4.4.2 振动复合铸轧Kiss点高度解析模型 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 铜/铝振动复合铸轧实验研究 |
| 5.1 实验设备 |
| 5.2 实验方案 |
| 5.3 振动复合铸轧实验结果及分析 |
| 5.3.1 铜/铝复合铸轧熔池区宏观形貌 |
| 5.3.2 复合带坯力学性能分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间承担的科研任务与主要成果 |
| 致谢 |
（5）激光选区熔化牙科Co-Cr合金微观组织演变及性能调控（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 本文的主要创新点 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景 |
| 1.1.1 牙科烤瓷修复用金属材料 |
| 1.1.2 金属基底成形方法 |
| 1.1.3 SLM Co-Cr烤瓷修复体目前存在的问题 |
| 1.2 Co-Cr合金SLM成形工艺及后处理方法 |
| 1.2.1 SLM成形工艺 |
| 1.2.2 后处理方法 |
| 1.3 SLM Co-Cr合金显微组织的研究现状 |
| 1.3.1 As-SLM合金显微组织研究现状 |
| 1.3.2 退火过程SLM合金显微组织研究现状 |
| 1.3.3 烤瓷过程结合界面处显微组织研究现状 |
| 1.4 SLM Co-Cr合金力学性能的研究现状 |
| 1.4.1 影响SLM Co-Cr合金力学性能的因素 |
| 1.4.2 不同方法成形Co-Cr合金的力学性能对比研究 |
| 1.4.3 退火工艺影响SLM Co-Cr合金力学性能的研究 |
| 1.5 SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的研究现状 |
| 1.5.1 影响SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的因素 |
| 1.5.2 不同方法成形Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能对比研究 |
| 1.5.3 退火工艺影响SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的研究 |
| 1.5.4 其他提高金瓷结合性能的方法 |
| 1.6 本文研究的目的、意义和研究内容 |
| 1.6.1 研究目的和意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 1.7 本文的技术路线 |
| 第二章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 试样制备及处理 |
| 2.2.1 SLM和铸造试样制备 |
| 2.2.2 退火处理 |
| 2.2.3 烤瓷件制备 |
| 2.2.4 烤瓷后热处理 |
| 2.3 性能测试 |
| 2.3.1 拉伸性能测试 |
| 2.3.2 金瓷结合性能测试 |
| 2.3.3 显微硬度测试 |
| 2.3.4 热胀系数测试 |
| 2.4 微观组织的观察与表征 |
| 2.4.1 微观组织观察 |
| 2.4.2 相结构分析 |
| 2.4.3 断裂分析 |
| 2.4.4 金属-陶瓷界面观察 |
| 2.5 数据处理 |
| 第三章 SLM成形Co-Cr合金微观组织演变机理及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 原始态SLM Co-Cr合金微观组织形成机理 |
| 3.2.1 微观组织分析 |
| 3.2.2 热力学和动力学分析 |
| 3.2.3 微观形貌形成机理 |
| 3.3 SLM与铸造Co-Cr合金微观组织对比分析 |
| 3.3.1 微观组织 |
| 3.3.2 γ→ε相变 |
| 3.4 SLM与铸造Co-Cr合金力学性能对比分析 |
| 3.4.1 力学性能 |
| 3.4.2 成形方法对Co-Cr合金力学性能的影响 |
| 3.5 SLM与铸造Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能对比分析 |
| 3.5.1 金瓷结合强度 |
| 3.5.2 断裂分析 |
| 3.5.3 金瓷结合界面微观表征 |
| 3.5.4 热匹配性 |
| 3.5.5 成形方法对Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 热处理过程SLM Co-Cr合金微观组织及性能演变规律研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 SLM Co-Cr合金的热处理 |
| 4.3 退火过程微观组织演变 |
| 4.3.1 微观形貌 |
| 4.3.2 相组成 |
| 4.3.3 第二相析出 |
| 4.3.4 微观组织演变分析 |
| 4.4 烤瓷过程微观组织演变 |
| 4.4.1 微观组织 |
| 4.4.2 相组成 |
| 4.4.3 第二相析出 |
| 4.4.4 不同烤瓷阶段对850℃和1150℃退火的SLM合金显微组织的影响 |
| 4.4.5 微观组织演变分析 |
| 4.5 退火温度对SLM Co-Cr合金力学性能的影响 |
| 4.5.1 力学性能 |
| 4.5.2 退火温度对力学性能的影响机制 |
| 4.6 退火温度对SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的影响 |
| 4.6.1 金瓷结合强度 |
| 4.6.2 断面分析 |
| 4.6.3 结合界面微观特性分析 |
| 4.6.4 热匹配性 |
| 4.6.5 退火温度对金瓷结合性能的影响机制 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 烤瓷后热处理对SLM Co-Cr修复体微观组织及金瓷结合性的影响机制 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 烤瓷后热处理对修复体结合特性的影响 |
| 5.2.1 结合强度分析 |
| 5.2.2 断裂行为分析 |
| 5.2.3 烤瓷后热处理的SLM烤瓷件结合界面分析 |
| 5.3 烤瓷后热处理过程Co-Cr基体微观组织演化规律 |
| 5.4 烤瓷后热处理对金瓷结合性能的影响机制 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 本文的主要结论及展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 博士期间发表的学术论文及其他成果 |
| 致谢 |
（6）CuInS2基无机异质结薄膜的制备及其太阳电池性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 太阳电池器件原理 |
| 1.2.1 光电子学 |
| 1.2.2 光伏效应 |
| 1.2.3 伏安特性曲线及各性能参数 |
| 1.2.4 外量子效率 |
| 1.3 太阳电池的发展 |
| 1.3.1 第一代太阳电池 |
| 1.3.2 第二代太阳电池 |
| 1.3.3 第三代太阳电池 |
| 1.4 化合物薄膜材料及太阳电池 |
| 1.4.1 CuInS_2薄膜的制备及电池研究现状 |
| 1.4.2 Sb_2S_3薄膜的制备及电池研究现状 |
| 1.4.3 In2S_3薄膜制备及应用研究现状 |
| 1.5 本文研究思路及主要内容 |
| 第2章 CuInS_2薄膜制备及其平板结构太阳电池性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验药品 |
| 2.2.2 TiO_2/CdS/CuInS_2三元异质结薄膜的制备 |
| 2.2.3 TiO_2/CdS/CuInS_2三元平板异质结薄膜太阳电池的制备 |
| 2.2.4 样品的表征及实验仪器 |
| 2.3 结果和讨论 |
| 2.3.1 TiO_2/CdS/CuInS_2薄膜的形成 |
| 2.3.2 太阳电池性能 |
| 2.3.3 双重电荷产生机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 CuInS_2基全无机平板结构太阳电池制备与性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 Sb_2S_3薄膜的制备 |
| 3.2.2 太阳电池制备 |
| 3.2.3 样品表征和实验仪器 |
| 3.3 结果和讨论 |
| 3.3.1 Sb_2S_3薄膜表征 |
| 3.3.2 太阳电池性能 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 CuInS_2基体型结构太阳电池制备与性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验药品 |
| 4.2.2 薄膜及电池制备 |
| 4.2.3 样品表征及实验仪器 |
| 4.3 结果和讨论 |
| 4.3.1 In2S_3纳米片阵列薄膜 |
| 4.3.2 In2S_3/CuInS_2无机体异质结薄膜 |
| 4.3.3 太阳电池性能 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 总结与展望 |
| 5.1 总结 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在读期间发表的学术论文与取得的其他研究成果 |
（7）丽江雪桃中两种形态多酚氧化酶的酶学性质和钝化效果的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 丽江雪桃及产业现状简介 |
| 1.2 果蔬的酶促褐变 |
| 1.3 多酚氧化酶 |
| 1.3.1 多酚氧化酶研究现状 |
| 1.3.2 溶解态多酚氧化酶和膜结合态多酚氧化酶 |
| 1.4 不同加工方式对PPO的影响 |
| 1.4.1 热加工对PPO的钝化和活化 |
| 1.4.2 超高压处理对PPO的钝化和活化 |
| 1.4.3 高压均质处理对PPO的钝化和活化 |
| 1.5 非热加工技术在果蔬加工中的应用 |
| 1.6 本课题的研究目的、意义 |
| 1.6.1 研究价值与意义 |
| 1.6.2 课题来源 |
| 1.7 技术路线 |
| 第2章 雪桃sPPO和mPPO的酶学性质研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与设备 |
| 2.2.1 材料与试剂 |
| 2.2.2 实验设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 雪桃中PPO的粗提以及酶活性的测定 |
| 2.3.2 蛋白质含量的测定 |
| 2.3.3 sPPO和mPPO不同提取方法的对比 |
| 2.3.3.1 缓冲盐匀浆法 |
| 2.3.3.2 匀浆冷丙酮法 |
| 2.3.3.3 温度诱导相分离法 |
| 2.3.4 硫酸铵沉淀的部分纯化 |
| 2.3.5 sPPO和mPPO活性蛋白的部分纯化 |
| 2.3.6 最适pH的测定 |
| 2.3.7 最适温度的测定 |
| 2.3.8 最适底物的测定 |
| 2.3.9 化学抑制剂对酶活性的影响 |
| 2.3.10 数据处理 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 不同提取方法的对比 |
| 2.4.2 sPPO和mPPO部分纯化方法的确定 |
| 2.4.3 sPPO和mPPO的活性蛋白的部分纯化 |
| 2.4.4 sPPO和mPPO的最适pH的比较 |
| 2.4.5 sPPO和mPPO的最适温度的比较 |
| 2.4.6 sPPO和mPPO的最适底物的比较 |
| 2.4.7 化学抑制对sPPO和mPPO活性的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 热处理与非热处理对雪桃sPPO和mPPO的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与设备 |
| 3.2.1 材料与试剂 |
| 3.2.2 实验设备 |
| 3.3 试验方法 |
| 3.3.1 热处理对sPPO和mPPO的影响 |
| 3.3.1.1 Come up-time的测定 |
| 3.3.1.2 热稳定性的测定 |
| 3.3.2 失活动力学模型的选择与拟合 |
| 3.3.3 sPPO和mPPO的压力稳定性 |
| 3.3.4 超高压均质对sPPO和mPPO的影响 |
| 3.3.5 数据处理 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 热处理对sPPO和mPPO活性的影响 |
| 3.4.2 热失活动力学模型的拟合与分析 |
| 3.4.3 超高压技术对sPPO和mPPO活性的影响 |
| 3.4.4 超高压均质技术对sPPO和mPPO的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 超高压技术在鲜切桃片中的应用研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料与设备 |
| 4.2.1 材料与试剂 |
| 4.2.2 实验设备 |
| 4.3 试验方法 |
| 4.3.1 前处理和超高压处理 |
| 4.3.2 sPPO和mPPO的比酶活性的测定 |
| 4.3.3 桃片的色差测定 |
| 4.3.4 桃片的TPA测定 |
| 4.3.5 桃片的总酚含量的测定 |
| 4.3.6 桃片中丙二醛含量的测定 |
| 4.3.7 数据处理 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 贮藏期中sPPO和mPPO活性的变化 |
| 4.4.2 贮藏期中桃片的色差变化 |
| 4.4.3 贮藏期中桃片TPA的变化 |
| 4.4.4 贮藏期中桃片的总酚含量的变化 |
| 4.4.5 贮藏期中桃片丙二醛含量的变化 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.1.1 sPPO和mPPO的酶学性质 |
| 5.1.2 热处理与非热处理对sPPO和mPPO的影响 |
| 5.1.3 超高压技术对鲜切桃片的影响 |
| 5.2 展望 |
| 5.2.1 雪桃中sPPO和mPPO的纯化 |
| 5.2.2 雪桃中酶促褐变机理的探究 |
| 六、致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（8）退火工艺和粗化处理对压延银铜箔组织及性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 压延铜箔国内外进展 |
| 1.2.1 成分 |
| 1.2.2 轧制工艺 |
| 1.2.3 热处理工艺 |
| 1.2.4 表面处理工艺 |
| 1.2.5 粗化处理工艺 |
| 1.2.6 应用 |
| 1.3 研究意义与研究内容 |
| 1.3.1 研究意义 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 第二章 实验材料与研究方法 |
| 2.1 实验材料及设备 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.2 技术路线 |
| 2.3 实验方案 |
| 2.4 试样制备 |
| 2.4.1 退火试样 |
| 2.4.2 粗化试样 |
| 2.5 银铜的组织与性能分析 |
| 2.5.1 组织结构观察分析 |
| 2.5.2 成分分析 |
| 2.5.3 性能分析 |
| 第三章 退火工艺对银铜板组织及性能的影响 |
| 3.1 退火工艺对显微组织的影响 |
| 3.1.1 微观形貌 |
| 3.1.2 织构演变 |
| 3.1.3 晶界特征分布 |
| 3.2 退火工艺对理化性能的影响 |
| 3.2.1 维氏硬度 |
| 3.2.2 耐腐蚀性能 |
| 3.2.3 腐蚀形貌 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 退火工艺对银铜箔组织及性能的影响 |
| 4.1 退火工艺对显微组织的影响 |
| 4.1.1 微观形貌 |
| 4.1.2 织构演变 |
| 4.1.3 晶界特征分布 |
| 4.2 退火工艺对力学性能的影响 |
| 4.2.1 拉伸性能 |
| 4.2.2 拉伸试样形貌特征 |
| 4.2.3 耐弯折性能 |
| 4.3 退火工艺对电导率的影响 |
| 4.4 退火工艺对耐腐蚀性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 粗化液及电流密度对粗化层显微组织及性能的影响 |
| 5.1 粗化液及电流密度对显微组织的影响 |
| 5.2 添加剂对粗化层成分的影响 |
| 5.3 粗化液及电流密度对表面粗糙度的影响 |
| 5.4 粗化液及电流密度对耐腐蚀性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 存在的问题及建议 |
| 参考文献 |
| 在读期间公开发表的论文 |
| 致谢 |
（9）铜铁矿型氧化物催化过一硫酸盐降解水中有机污染物研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 水中典型有机污染物 |
| 1.1.1 多环芳烃类偶氮染料污染物 |
| 1.1.2 酚类环境激素污染物 |
| 1.1.3 水中污染物处理技术 |
| 1.2 基于过一硫酸盐的高级氧化技术 |
| 1.2.1 过一硫酸盐简介 |
| 1.2.2 过一硫酸盐活化方法 |
| 1.2.3 活性氧物种的鉴定方法 |
| 1.3 铜铁矿型氧化物 |
| 1.3.1 铜铁矿型氧化物简介 |
| 1.3.2 铜铁矿型氧化物用于高级氧化体系的研究进展 |
| 1.4 金属基催化剂微观结构的调控方法 |
| 1.5 金属基催化剂催化过一硫酸盐体系存在的问题 |
| 1.6 课题研究的意义和内容 |
| 第2章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验试剂与原料 |
| 2.2 实验仪器与设备 |
| 2.3 材料的表征方法 |
| 2.3.1 扫描电子显微镜 |
| 2.3.2 透射电子显微镜 |
| 2.3.3 X射线衍射仪 |
| 2.3.4 氮气吸附-脱附分析 |
| 2.3.5 拉曼光谱 |
| 2.3.6 X射线光电子能谱 |
| 2.3.7 热重-差热分析 |
| 2.3.8 傅里叶变换红外光谱 |
| 2.3.9 原位漫反射红外光谱 |
| 2.3.10 还原性能测试 |
| 2.3.11 程序升温脱附 |
| 2.3.12 电化学性能 |
| 2.3.13 固态电子顺磁共振光谱 |
| 2.4 实验方法 |
| 2.4.1 催化过一硫酸盐降解有机物实验 |
| 2.4.2 催化剂的重复利用实验 |
| 2.4.3 氧气及自由基淬灭剂影响实验 |
| 2.5 检测和分析方法 |
| 2.5.1 有机污染物浓度测定 |
| 2.5.2 过一硫酸盐浓度的测定 |
| 2.5.3 表面羟基浓度测定 |
| 2.5.4 等电位点测量 |
| 2.5.5 溶解氧浓度测量 |
| 2.5.6 总有机碳含量测量 |
| 2.5.7 金属元素的测试 |
| 2.5.8 活性氧物种测定 |
| 2.5.9 原位红外光谱测试 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 AgFeO_2晶型对其催化PMS降解金橙I的影响机制 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 催化剂制备 |
| 3.2.2 理论计算方法 |
| 3.2.3 Rietveld精修方法 |
| 3.3 结果和分析 |
| 3.3.1 催化剂的表征 |
| 3.3.2 AgFeO_2 催化PMS降解金橙I性能分析 |
| 3.3.3 AgFeO_2表面活性位点的鉴定 |
| 3.3.4 AgFeO_2催化PMS降解金橙I机制研究 |
| 3.3.5 AgFeO_2 晶型对催化PMS的影响机制 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 g-C_3N_4/AgFeO_2催化PMS降解金橙I的机制研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 催化剂制备 |
| 4.3 结果与分析 |
| 4.3.1 催化剂表征 |
| 4.3.2 g-C_3N_4/AgFeO_2催化PMS降解金橙I性能分析 |
| 4.3.3 g-C_3N_4/AgFeO_2催化PMS降解金橙I机制研究 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 AgFe_(1-x)Ni_xO_2氧空位对其催化PMS降解双酚A的影响机制 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 催化剂制备 |
| 5.3 结果和分析 |
| 5.3.1 催化剂的表征 |
| 5.3.2 AgFe(1-x)NixO_2 催化PMS降解双酚A性能分析 |
| 5.3.3 活性氧物种的鉴定 |
| 5.3.4 表面氧空位对催化PMS路径的影响 |
| 5.3.5 AgFe_(1-x)NixO_2 催化PMS降解双酚A机制研究 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 CuBO_2(B= Co,Cr)催化PMS降解金橙I的机制研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 催化剂制备 |
| 6.3 结果与分析 |
| 6.3.1 催化剂表征 |
| 6.3.2 CuBO_2(B= Co,Cr)催化PMS降解金橙I性能分析 |
| 6.3.3 自由基及非自由基途径的鉴定 |
| 6.3.4 CuBO_2(B= Co,Cr)催化PMS降解金橙I机制研究 |
| 6.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
（10）MBfR中DOPA/PEI共沉积复合膜制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 膜生物膜反应器(MBfR) |
| 1.1.1 MBfR的发展 |
| 1.1.2 MBfR的原理及特点 |
| 1.1.3 MBfR工艺形式 |
| 1.2 MBfR研究方向 |
| 1.2.1 MBfR膜材料 |
| 1.2.2 膜表面改性技术 |
| 1.2.3 MBfR反应器设计 |
| 1.2.4 MBfR运行影响因素 |
| 1.2.5 MBfR生物膜研究 |
| 1.2.6 MBfR中的膜污染 |
| 1.2.7 MBfR建模 |
| 1.2.8 MBfR应用研究 |
| 1.3 DOPA/PEI共沉积改性法 |
| 1.3.1 DOPA改性膜用于MBfR的优点与局限性 |
| 1.3.2 DOPA/PEI共沉积机理 |
| 1.3.3 DOPA/PEI在膜表面改性中的研究进展 |
| 1.3.4 确定研究可性行及结果预测 |
| 1.4 研究目的和内容 |
| 1.4.1 研究目的 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验材料与仪器 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验仪器 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 最佳膜表面改性条件探究方法 |
| 2.2.2 DOPA/PEI、DOPA改性溶液的重复使用性探究实验方法 |
| 2.2.3 改性膜稳定性探究实验方法 |
| 2.3 测试与表征方法 |
| 2.3.1 基本性能测试 |
| 2.3.2 紫外可见分光光度法(UV-vis)表征分析 |
| 2.3.3 膜表面化学组成及表面形貌表征 |
| 第三章 MBfR中 DOPA/PEI共沉积复合膜制备及其性能研究 |
| 3.1 实验介绍 |
| 3.2 表面改性条件对DOPA/PEI改性膜性能影响研究 |
| 3.2.1 DOPA/PEI沉积比例对改性膜性能影响 |
| 3.2.2 DOPA浓度对PDA/PEI-coated PVDF改性膜性能影响 |
| 3.2.3 DOPA/PEI共沉积(反应)温度对改性膜性能影响 |
| 3.2.4 DOPA/PEI共沉积时间对改性膜性能影响 |
| 3.2.5 热处理温度对DOPA/PE改性膜性能影响 |
| 3.3 响应曲面法优化DOPA/PEI共沉积改性膜表面改性条件 |
| 3.3.1 响应曲面实验设计与实验结果 |
| 3.3.2 响应曲面优化表面改性条件 |
| 3.4 最佳表面改性条件下的DOPA/PEI改性膜性能特征 |
| 3.4.1 DOPA/PEI改性膜表面化学组成 |
| 3.4.2 DOPA/PEI改性膜表面形貌特征 |
| 3.4.3 DOPA/PEI改性膜其他基本性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 DOPA/PEI、DOPA改性溶液的重复使用性探究 |
| 4.1 实验介绍 |
| 4.1.1 实验方法 |
| 4.2 不同批次DOPA/PEI、DOPA溶液改性膜五项基本性能对比 |
| 4.3 不同批次DOPA/PEI、DOPA溶液对改性膜表面形貌及涂层成分影响 |
| 4.3.1 不同批次改性膜扫描电镜图像结果与分析 |
| 4.3.2 不同批次改性膜AFM图像结果与分析 |
| 4.3.3 不同批次改性膜XPS测试与分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 DOPA/PEI改性膜与DOPA改性膜稳定性能研究 |
| 5.1 实验介绍 |
| 5.1.1 实验方法 |
| 5.2 PDA/PEI聚合层与PDA聚合层物理/化学稳定性探究 |
| 5.3 PDA/PEI-coated PVDF与 PDA-coated PVDF改性膜物理/化学稳定性探究 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 全文结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
四、热处理对两种铜膜结合强度的影响（论文参考文献）
- [1]产电细菌及碳/铁基导电材料促进微生物电子传递强化发酵联产氢气和甲烷研究[D]. 李慧. 浙江大学, 2021
- [2]典型调理菜肴射频及其抑菌剂协同杀菌机理及品质调控研究[D]. 马良. 江南大学, 2021(01)
- [3]车身冲压模具异质材料增材制造技术研究[D]. 刘宾. 大连理工大学, 2021(01)
- [4]铜铝振动复合铸轧工艺参数交互作用及Kiss点高度解析模型研究[D]. 郭仕鹏. 燕山大学, 2021
- [5]激光选区熔化牙科Co-Cr合金微观组织演变及性能调控[D]. 周亚男. 四川大学, 2021(01)
- [6]CuInS2基无机异质结薄膜的制备及其太阳电池性能研究[D]. 陈王伟. 中国科学技术大学, 2021(09)
- [7]丽江雪桃中两种形态多酚氧化酶的酶学性质和钝化效果的研究[D]. 王富海. 昆明理工大学, 2021
- [8]退火工艺和粗化处理对压延银铜箔组织及性能的影响[D]. 孙玉梅. 山东理工大学, 2021
- [9]铜铁矿型氧化物催化过一硫酸盐降解水中有机污染物研究[D]. 赵莹. 哈尔滨工程大学, 2021
- [10]MBfR中DOPA/PEI共沉积复合膜制备及其性能研究[D]. 彭维. 天津工业大学, 2021(01)