一、气压式调压室的应用研究（论文文献综述）
欧传奇,刘德有,周领[1]（2022）在《气垫式调压室内气体温度变化预测分析》文中研究表明在水电站水力过渡过程中,气垫式调压室封闭气室内的高压气体因调压室底部压力变化而发生压缩或膨胀,特别是某些突发情况使气体体积改变迅速时,会引起危害性高温或低温。为了解室内气体温度在各种工况下的变化范围及可能的危害,通过建立模型,进行数值模拟计算,详细分析预测了气垫式调压室内气体温度变化情况和危害特征。结果表明,室内气体存在低温引发室内水体结冰而影响甚至使调压室散失功能的潜在危险,需确定室内初始气温,就相关危险情况逐一分析,确定可能的最高、最低温度以及冰点续时。相关建议可为气垫式调压室的设计和运行提供参考,对保证气垫式调压室正常工作以及维护电站整体安全具有现实意义。
欧传奇,刘德有,周领[2]（2021）在《半封闭气垫式调压室模型优化与水力特性研究》文中研究说明为掌握半封闭气垫式调压室的水力特性,通过分析各类调压室共性特征、改进已有模型气体热力学过程的基本假定、统一方程形式和提升离散精度,推导并建立了完全由显式方程组成、易于编程电算、兼适用开敞式与气垫式的半封闭气垫式调压室水力计算数学模型。在此基础上,通过对主要计算参数取值、大波动水力性能、水位波动稳定性能、结构及运行控制开展研究和分析,系统地探讨了半封闭气垫式调压室的水力特性。研究结果表明:该类调压室能自适应运行,性能良好,结构简单,改造方便,兼有开敞式和气垫式调压室的优点。
欧传奇,刘德有,周领[3]（2020）在《气垫式调压室临界稳定气体体积研究》文中指出借助开敞式调压室稳定理论建立的气垫式调压室临界稳定断面面积,其与气室气体高度相关,两者构成封闭气室体积。为摸清气垫式调压室水位波动稳定性与断面面积和室内气体体积关系,核实影响水位波动稳定的决定因素,通过分析"引水道-气垫式调压室"系统小波动稳定条件,发现其小波动稳定性与断面面积和室内气体体积均有关联,证实在满足结构、布置、施工等要求的"体积最小化条件"下,其小波动稳定性主要受室内气体体积影响,气垫式调压室临界稳定断面面积概念不准确,气垫式调压室不必局限于等面积体型。据此提出了气垫式调压室"临界稳定气体体积"及相应体型优化设计思路,建立了临界稳定气体体积计算公式,按照严格的求导判定法则分类分析确定了计算参数的取值,针对不同用途导出了多种实用计算公式。
郭文成[4]（2017）在《平压设施作用下的水轮机调节系统暂态过程控制研究》文中研究表明平压设施（调压室、变顶高尾水洞）作用下的水轮机调节系统在过渡过程中同时存在着不同性质、不同类型的扰动-波动-控制耦合作用,直接决定了该类系统暂态特性与控制的复杂程度。从科学研究与指导工程应用的角度,需要关注设平压设施水轮机调节系统耦合动力学建模、平压设施作用下水轮机调节系统暂态特性、平压设施作用下水轮机调节系统线性/非线性控制,为此开展了 4个方面的研究:基于降阶模型的调压室水轮机调节系统暂态特性与控制、基于正弦波的调压室水轮机调节系统暂态特性与控制、变顶高尾水洞水轮机调节系统非线性控制、调压室与变顶高尾水洞联合作用下的水轮机调节系统暂态特性与控制,取得了如下创新性成果:（1）以水轮机调节系统高阶数学模型的降阶处理方法为出发点,针对设调压室水轮机调节系统,提出了2种具有严格理论依据与通用性的降阶方法,构造了调节系统的低阶等效数学模型;依据低阶等效数学模型,进行了设调压室水轮机调节系统的暂态特性分析,提出了影响参数的取值依据。结果表明:完整5阶系统总存在1对共轭主导复极点和3个非主导极点,删除分母5次项进行一次降阶后得到的一次低阶等效系统（4阶）维持了主导极点的取值基本不变,可以真实反映进而代替完整5阶系统;一次低阶等效系统包含1对共轭主导复极点,其对应的2阶子系统为缓慢衰减的、周期性的尾波,以其作为转速响应波动的主体部分可以实现系统的二次降阶,并可推导出调节时间这一系统调节品质的动态性能指标。无调压室系统的稳定性和调节品质仅由压力管道内的水击波动作用于机组频率响应确定,而有调压室系统则由压力管道内的水击波动和调压室内的水位波动共同作用确定;压力管道水流惯性主要影响无调压室系统的稳定性及频率响应、有调压室系统的稳定性及频率响应主波,压力管道水头损失主要影响有调压室系统的稳定性及频率响应尾波。应用压力管道水流惯性和水头损失的作用机理,可以改善系统稳定性和调节品质、构造系统低阶等效模型。（2）针对设调压室水电站,提出了一种机组运行控制研究的新思路,即用一个给定的调压室水位正弦波动来描述引水隧洞与调压室的非恒定水流运动特性,引水隧洞与调压室的水力参数、动态特性反映在假定的调压室水位正弦波动的特征参数中,特征参数通过一系列严格的数学方法确定。采用调压室水位正弦波动的假定及其数学描述,开展了水轮机调节系统一次调频工况下机组动态响应与暂态控制的研究。结果表明:开度控制模式下一次调频工况水轮机调节系统是恒稳定的,功率控制模式下一次调频工况水轮机调节系统是有条件稳定的。功率控制模式下系统的一次调频稳定域与出力动态响应具有很好的鲁棒性。一次调频调压室临界稳定断面使调节系统达到临界稳定状态,是调压室水力设计的重要依据。调节系统稳定状态分布图提供了调速器参数与调压室断面积综合优化与整定的依据。调压室水位波动正弦波方程可以取代引水隧洞动力方程与调压室连续性方程,采用调压室水位波动假定得到的频率阶跃扰动下机组出力响应的解析解是合理的,该出力响应由四个独立的子波动（常数项、调速器项、压力管道项、调压室项）叠加而成。利用一次调频域,可以对系统的一次调频响应品质进行评价。（3）针对变顶高尾水洞水轮机调节系统,从变顶高尾水洞的水力非线性引起的调节系统非线性模型出发,设计了2类非线性控制策略:非线性多项式状态反馈控制策略与非线性扰动解耦控制策略。分析了非线性控制策略的作用机理与调节特性,基于调节系统的技术性能与机组运行的指标体系,提出了变顶高尾水洞的水力设计准则与调速器参数的整定依据。结果表明:负荷扰动发生后,非线性多项式状态反馈控制策略可以使机组频率能够回到初始值,且动态响应的调节品质优于PID控制的情况。非线性多项式状态反馈控制策略的线性项的作用主要是改变系统的线性稳定性,以消除或延迟已有的分岔;非线性项的作用是可以改变分岔解的稳定性。输出函数的构造可由系统的控制目标和输出对扰动解耦的充要条件严格确定下来;利用所构造的输出函数,采用微分几何理论与线性二次型最优控制理论,可以通过坐标变换得出原非线性系统的线性二次型最优控制下的非线性扰动解耦控制策略的表达式。采用非线性扰动解耦控制时,含变顶高尾水洞的水轮机调节系统的速动性很好,机组频率响应能够快速地稳定到额定频率,调节品质远好于PID控制的情况,且系统具有很好的鲁棒性。（4）运用Hopf分岔理论研究了设上游/下游调压室与变顶高尾水洞水电站的水轮机调节系统的暂态特性与控制问题。基于联合作用与波动叠加的视角,分析了调速器的作用机理、上游/下游调压室与变顶高尾水洞的联合作用机理、质量波与水击波/重力波的叠加机理、及它们对调节系统暂态特性的影响及基于调速器、上游/下游调压室、变顶高尾水洞的系统动态特性的控制方法。结果表明:水轮机调节系统在负荷扰动下的特征变量响应过程呈现出明显的波动叠加特征。上游调压室与变顶高尾水洞联合作用下,在调压室临界稳定断面两侧,水轮机调节系统的暂态特性明显不同。当调压室面积小于临界稳定断面时,调节系统在PI参数平面内有2条分岔线,分别代表上游调压室水位波动稳定特性和压力管道-变顶高尾水洞内水流振荡稳定特性,前者决定系统的稳定域。上游调压室对于设变顶高尾水洞水轮机调节系统稳定性的影响主要取决于调压室断面积,变顶高尾水洞对于设上游调压室水轮机调节系统稳定性的影响主要取决于调压室断面积、负荷扰动及尾水洞顶坡度。设下游调压室与变顶高尾水洞水轮机调节系统处于临界稳定状态时,压力管道-机组子系统和下游调压室-变顶高尾水洞子系统分别对应不同分岔线,2类分岔线构成系统的稳定域边界。变顶高尾水洞对压力管道-机组子系统稳定性只有很微弱影响,但可通过影响下游调压室水位波动来提高调节系统的稳定性。
朱子钱,唐胜利[5]（2014）在《火电厂凝结水泵停泵水锤分析》文中研究说明火电厂凝结水泵在发生事故停泵时,伴随不科学的关阀规律,将会出现严重的水锤现象。贵州某600MW超临界火电厂投运以来,在凝结水泵停运时多次发生持续时间短暂的振动高报警现象。停运瞬间止回阀处伴随有很大的声响,严重时导致正在运行的冷凝泵振动高保护跳泵,对电站安全稳定的运行造成巨大的隐患。为解决上述问题,根据其凝结水系统运行情况,建立系统仿真模型;通过进行瞬态仿真可知,旋启式止回阀的快速关闭是导致水锤压力过大的主要原因;更换安装新型液控止回阀、选择科学合理的两阶段关阀规律并根据系统运行特点在阀后设置气压式调压室,能够有效地降低阀后最大水锤压力和水锤波动性。压力水系统中液控止回阀和配置气压式调压室是防护水锤事故的有效的措施。
王念慎,孙高升,郑大琼[6]（2010）在《单向调压室在长距离输水工程中的应用》文中研究表明介绍了一种适合长距离输水工程选用的水锤防护设施——单向调压室,在断电停泵后补给水管道内压力降至设定值时,它能及时向系统补水,从而有效地防止"非常水锤",具有结构简单、造价低的优点,运行方便可靠。这项技术已在多个火电厂补给水系统中成功应用,有的已安全运行多年。设计者可利用给出的数学模型和计算方法确定单向调压室的设置位置、调压室内自由水面高程和调压室的尺寸。
郑大琼,马冬,王念慎[7]（2009）在《水泵出口阀门类型选择的研究——采用气压式调压室的输水系统》文中研究表明通过对采用气压式调压室作为水锤防护措施的不同类型补给水工程的比较计算,指出目前存在的水泵出口阀门类型选择的误区,介绍正确选择与不同类型补给水工程路由相适配的水泵出口阀门类型的原则,给出气压式调压室边界条件的数值模型和不同工程的比较计算结果,为设计者提供了此类工程阀门选择的科学依据。
张晓宏[8]（2007）在《气垫式调压室过渡过程的计算研究》文中研究说明气垫式调压室又称气压式调压室，世界上第一座气垫式调压室是在挪威的Driva水电站建成于1973年，在我国，真正意义上的气垫式调压室应用和研究工作起始于上世纪末，本世纪初。鉴于气垫式调压室在我国的应用才刚刚开始，所需研究的问题较多，难以一一涉及，本文仅就气垫式调压室的过渡过程计算所涉及的几个问题进行了研究。（1）气垫式调压室的水位涌浪计算常规调压室的水力计算要计算室内最大、最小压力，即最高涌浪和最低涌浪，并在计算结果上加一安全余度来确定调压室的尺寸。气垫式调压室也是按同样的原则确定其尺寸的，在恒定流时，气体体积和压力之间的变化规律符合波义耳气体定律，但是在引水系统过渡过程中，调压室内发生大波动时，气垫式调压室内气体动态特性具有一定的复杂性，所以在进行气垫式调压室的波动计算时，首先必须尽可能遵循压力和体积实际的变化规律，建立正确的数学模型，其次，还要确定初始气室高度、初始气室压力的正确取值。从而得到气垫式调压室的水位涌浪的计算办法。（2）气垫式调压室引水系统的水锤计算水锤计算采用特征线法。除了应用连续方程和动力方程外，要充分考虑到气垫式调压室的工作特点，正确处理电站引水系统中可能出现的各种边界条件，重点建立了气垫式调压室的边界条件方程，水轮机边界考虑了机组转速变化对水锤压力升高的影响。（3）气垫式调压室波动稳定断面的确定稳定断面研究是气垫式调压室研究中最主要内容之一。由于满足气垫式调压室水位波动稳定所需的控制断面很大，往往为常规调压室的数倍甚至数十倍，不仅不经济，而且不利于结构稳定。本文提出的气垫式调压室稳定断面计算公式，对合理减少稳定断面、节约工程投资尤为重要。（4）气垫式调压室算例对一个真实电站先进行设置常规调压室的过渡过程计算，再设计选用气垫式调压室，全面重点的进行了气垫式调压室过渡过程的计算分析，通过比较进一步说明气垫式调压室存在的优缺点，提出研究气垫式调压室过渡过程进一步应深入的工作。上述几方面内容的创新点就在于，实现了对气垫式调压室过渡过程的全面系统的研究，较好地解决了设有气垫式调压室的引水系统非恒定流计算过程中一直处于讨论、研究阶段的热点问题，为准确计算、合理设计气垫式调压室提供了理论依据，对加速推广气垫式调压室在我国的应用有很大帮助。
史青玉[9]（2006）在《西柏坡电厂供水管道水力非定常流动分析》文中研究表明针对西柏坡电厂二期工程增设的供水管道进行了非定常水力计算。考虑运行中可能出现的最不利工况,综合分析其沿程压力极值、水泵最大倒转速及流量,并评价设计的合理性,及调压井的设置问题。用特征线法将基本方程变换成四个常微分方程,用有限差分法近似求其数值解。给出了基本工况及其他增加调压措施后的工况的结果,绘制了管线沿程最高、最低压力包络线、水泵出口压力波动过程线、水泵流量压力波动过程线、水泵流量变化过程线等相关结果。
杨丽明,原思成,吴秀云,王念慎[10]（2005）在《设置气压式调压室的输水系统中缓闭止回阀作用的研究》文中研究说明由于设计、施工安装和运行操作等方面的缺陷和失误,意外地发生管路系统水锤事故的例子已经屡见不鲜。文中对水泵扬水的压力输水系统中设置气压式调压室和缓闭止回阀,建立了试验模型和相应的数学模型;进行了理论分析研究、数值模拟和试验研究;通过试验,验证了数值模拟的数学模型和计算程序,指出了缓闭止回阀使用的范围,为复杂管路系统流体过渡过程分析及研究提供了合理的试验和计算分析方法,为电站和泵站的优化设计提供了可靠的理论依据,对提高压力水系统的运行安全及降低工程成本具有现实意义。
二、气压式调压室的应用研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、气压式调压室的应用研究（论文提纲范文）
（1）气垫式调压室内气体温度变化预测分析（论文提纲范文）
| 1 气垫式调压室气温计算数学模型 |
| 2 气垫式调压室内气温预测分析 |
| 2.1 设计工况发生水力过渡过程 |
| 2.2 设计工况电站正常稳定运行 |
| 2.3 进水口工作闸门事故关闭 |
| 2.4 压力管道事故爆管情况 |
| 3 结语 |
（2）半封闭气垫式调压室模型优化与水力特性研究（论文提纲范文）
| 0 引 言 |
| 1 计算数学模型及其改进 |
| 1.1 现有模型的主要缺陷 |
| (1) 未严格区分2个性质不同的热力学过程，理论欠严谨。 |
| (2) 基于气体多变方程推导，气体压力计算式却不连续。 |
| (3) 气体多变指数取值简单化，依据不足欠妥当。 |
| (4) 需迭代求解隐式方程，而质量流量对相对压力的导数不连续。 |
| (5) 采用通气孔面积计算质量流量，未考虑其阻力特性。 |
| 1.2 计算数学模型的改进 |
| 1.2.1 调压室底部节点控制方程 |
| 1.2.2 入流与气室水深关系(连续方程) |
| 1.2.3 底部隧洞节点压力与室内水深关系(动量方程) |
| 1.2.4 半封闭气垫式调压室热力学补充方程 |
| 1.3 改进的计算模型主要特点 |
| (1) 基于最切合实际的假设推导出显式气体热力学补充方程。 |
| (2) 计算模型的通用性和适应性显着增强。 |
| 2 计算参数取值敏感性分析 |
| 2.1 体型结构尺寸的影响 |
| 2.2 通气阀(孔)CA的取值 |
| 2.3 大气温度变化与气体多变指数取值 |
| 3 水力及运行特性分析 |
| 3.1 大波动水力性能 |
| 3.2 水位波动稳定性能 |
| (1) 大波动稳定性较开敞式调压室要好。 |
| (2) 小波动稳定性与开敞式调压室相当。 |
| 3.3 结构及运行控制特性 |
| (1) 体型更优，布置灵活、施工方便。 |
| (2) 结构要求相对宽松，闭气要求易于实现。 |
| (3) 在改善阻抗设置上具有明显的优势。 |
| (4) 改造及运行方便，适宜增容改造工程。 |
| 4 结 论 |
（4）平压设施作用下的水轮机调节系统暂态过程控制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究意义与关键问题 |
| 1.3 研究现状评述 |
| 1.3.1 调压室 |
| 1.3.2 变顶高尾水洞 |
| 1.3.3 水轮机调节系统 |
| 1.4 本文研究的主要内容 |
| 2 基于降阶模型的调压室水轮机调节系统暂态特性与控制 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 设调压室水电站水轮机调节系统转速响应调节品质 |
| 2.2.1 数学模型 |
| 2.2.2 综合传递函数的求解 |
| 2.2.3 水轮机调节系统的一次降阶 |
| 2.2.4 水轮机调节系统转速响应调节品质分析 |
| 2.2.5 结论 |
| 2.3 压力管道对水轮机调节系统稳定性和调节品质的影响机理 |
| 2.3.1 数学模型 |
| 2.3.2 压力管道对稳定性的影响 |
| 2.3.3 压力管道对调节品质的影响 |
| 2.3.4 压力管道水流惯性和水头损失的作用机理及其应用 |
| 2.3.5 结论 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 基于正弦波的调压室水轮机调节系统暂态特性与控制 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 设调压室水电站水轮机调节系统一次调频稳定性 |
| 3.2.1 数学模型 |
| 3.2.2 调节系统稳定性分析 |
| 3.2.3 一次调频调压室临界稳定断面 |
| 3.2.4 结论 |
| 3.3 设调压室水电站水轮机调节系统一次调频动态响应 |
| 3.3.1 一次调频动态响应控制技术指标 |
| 3.3.2 一次调频动态响应的解析求解 |
| 3.3.3 基于出力响应控制的一次调频域 |
| 3.3.4 应用 |
| 3.3.5 结论 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 变顶高尾水洞水轮机调节系统非线性控制 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 基于非线性状态反馈的变顶高尾水洞水轮机调节系统Hopf分岔控制 |
| 4.2.1 水轮机调节系统非线性数学模型 |
| 4.2.2 基于非线性状态反馈的水轮机调节系统Hopf分岔控制 |
| 4.2.3 新型控制器的调节特性与作用机理 |
| 4.2.4 结论 |
| 4.3 基于微分几何的变顶高尾水洞水轮机调节系统非线性扰动解耦控制 |
| 4.3.1 水轮机调节系统非线性数学模型 |
| 4.3.2 水轮机调节系统非线性扰动解耦控制策略设计 |
| 4.3.3 算例分析 |
| 4.3.4 结论 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 调压室与变顶高尾水洞联合作用下的水轮机调节系统暂态特性与控制 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 设上游调压室与变顶高尾水洞的水轮机调节系统稳定性 |
| 5.2.1 水轮机调节系统非线性数学模型 |
| 5.2.2 水轮机调节系统Hopf分岔分析 |
| 5.2.3 基于Hopf分岔的系统稳定性分析 |
| 5.2.4 稳定性的数值仿真与控制 |
| 5.2.5 结论 |
| 5.3 上游调压室与变顶高尾水洞联合作用下的水轮机调节系统暂态特性与控制 |
| 5.3.1 水轮机调节系统的动态特性 |
| 5.3.2 上游调压室与变顶高尾水洞波动叠加对系统稳定性的影响 |
| 5.3.3 结论 |
| 5.4 下游调压室与变顶高尾水洞联合作用下的水轮机调节系统暂态特性与控制 |
| 5.4.1 水轮机调节系统非线性数学模型 |
| 5.4.2 水轮机调节系统的非线性动态特性分析 |
| 5.4.3 下游调压室与变顶高尾水洞联合作用下的系统稳定性 |
| 5.4.4 结论 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 本文的主要结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的科研成果 |
| 致谢 |
（5）火电厂凝结水泵停泵水锤分析（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 火电厂水泵原理特性 |
| 2.1 水锤微分方程的简化 |
| 2.2 水锤计算的特征线法原理 |
| 2.3 有限差分方程 |
| 3 模型的建立 |
| 3.1 构建模型 |
| 3.2 稳态计算 |
| 3.3 瞬态工况 |
| 4 停泵关阀水力瞬态过程仿真分析 |
| 4.1 关阀方案的比较 |
| 4.2 设置气压式调压室并采用液控蝶阀 |
| 5 结论 |
（6）单向调压室在长距离输水工程中的应用（论文提纲范文）
| 1 单向调压室的工作原理 |
| 2 应用条件及参数确定方法 |
| 2.1 单向调压室方案适用条件 |
| 2.2 设置位置及参数的确定方法 |
| 3 工程实例 |
| 4 结语 |
（8）气垫式调压室过渡过程的计算研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 气垫式调压室的发展状况及应用现状 |
| 1.2 气垫式调压室的特点及运行中存在的问题 |
| 1.3 气垫式调压室过渡过程研究综述 |
| 1.4 本文的主要研究内容 |
| 2 气垫式调压室水位涌浪的解析计算 |
| 2.1 常规阻抗式调压室涌浪计算 |
| 2.1.1 基本方程 |
| 2.1.2 常用计算方法 |
| 2.2 气垫式调压室涌浪计算 |
| 2.2.1 基本方程 |
| 2.3 小结 |
| 3 气垫式调压室引水系统的水锤计算 |
| 3.1 水锤的基本方程 |
| 3.1.1 基本方程 |
| 3.1.2 特征线方程 |
| 3.1.3 等时间间隔有限差分方程 |
| 3.2 边界条件 |
| 3.2.1 进口水库边界 |
| 3.2.2 出口为水库边界 |
| 3.2.3 封闭端 |
| 3.2.4 异性管串联连接 |
| 3.2.5 分岔连接点瞬变计算模型 |
| 3.2.6 常规式调压室边界 |
| 3.2.7 气垫式调压室边界 |
| 3.2.8 下游端为阀门，孔口出流或冲击式水轮机 |
| 3.2.9 “二洞合一”的边界处理 |
| 3.2.10 反击式水轮机边界 |
| 3.3 小结 |
| 4 气垫式调压室波动稳定断面的确定 |
| 4.1 稳定断面的研究 |
| 4.1.1 常规调压室波动稳定断面的确定 |
| 4.1.2 气垫式调压室波动稳定断面的确定 |
| 4.2 小结 |
| 5 算例与成果分析 |
| 5.1 设置常规调压室的过渡过程计算 |
| 5.1.1 基本资料 |
| 5.1.2 计算依据和准则 |
| 5.1.3 计算条件及工况 |
| 5.1.4 计算基本资料 |
| 5.1.5 计算框图与程序 |
| 5.1.6 计算成果 |
| 5.1.6.1 调压井涌浪计算成果 |
| 5.1.6.2 压力计算成果 |
| 5.1.6.3 水轮发电机组转速升高计算成果 |
| 5.2 设置气垫调压室的过渡过程计算 |
| 5.2.1 气垫调压室的参数选择 |
| 5.2.2 气垫调压室过渡过程计算成果 |
| 5.2.2.1 初始气室高度、气室压力对过渡过程的影响 |
| 5.2.2.2 多方指数n对过渡过程的影响 |
| 5.2.2.3 气垫式调压室气室水面面积对过渡过程的影响 |
| 5.3 小结 |
| 6 结论与设想 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 设想 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
（9）西柏坡电厂供水管道水力非定常流动分析（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究的背景和意义 |
| 1.2 供水管道系统的基本资料 |
| 1.3 计算工况 |
| 1.4 主要内容 |
| 第二章 供水管道定常流动水力计算 |
| 2.1 各管段流动阻力 |
| 2.2 各工况泵的运行工况点 |
| 2.3 并联管流量分配计算方法 |
| 第三章 供水管道非定常流动计算方法和原理 |
| 3.1 无量纲管道非定常流动方程和特征线方程 |
| 3.2 边界条件与边界方程 |
| 3.2.1 固定水位的泵站吸水池和出口集水池 |
| 3.2.2 管道的盲端 |
| 3.2.3 管道变断面接头 |
| 3.2.4 分岔管和汇合管 |
| 3.2.5 阀门流量方程 |
| 3.2.6 带有吸水管的水泵边界方程 |
| 3.2.7 凝汽器、冷却塔、调压室 |
| 3.2.8 水柱分离和水柱弥合的数学模型 |
| 第四章 计算结果及分析 |
| 4.1 基本工况(A)末增设调压设施 |
| 4.2 基本工况(A)增设单向调压室 |
| 4.2.1 气压式调压室设置方案及水力参数选择 |
| 4.2.2 基本工况(A)增设三个单向调压室 |
| 4.2.3 基本工况(A)增设二个单向调压室 |
| 4.3 各工况的非定常流动计算 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
| 在学期间发表的学术论文和参加科研情况 |
四、气压式调压室的应用研究（论文参考文献）
- [1]气垫式调压室内气体温度变化预测分析[J]. 欧传奇,刘德有,周领. 人民黄河, 2022
- [2]半封闭气垫式调压室模型优化与水力特性研究[J]. 欧传奇,刘德有,周领. 人民长江, 2021(10)
- [3]气垫式调压室临界稳定气体体积研究[J]. 欧传奇,刘德有,周领. 水力发电学报, 2020(10)
- [4]平压设施作用下的水轮机调节系统暂态过程控制研究[D]. 郭文成. 武汉大学, 2017(06)
- [5]火电厂凝结水泵停泵水锤分析[J]. 朱子钱,唐胜利. 计算机仿真, 2014(01)
- [6]单向调压室在长距离输水工程中的应用[J]. 王念慎,孙高升,郑大琼. 中国给水排水, 2010(10)
- [7]水泵出口阀门类型选择的研究——采用气压式调压室的输水系统[J]. 郑大琼,马冬,王念慎. 阀门, 2009(01)
- [8]气垫式调压室过渡过程的计算研究[D]. 张晓宏. 西安理工大学, 2007(05)
- [9]西柏坡电厂供水管道水力非定常流动分析[D]. 史青玉. 华北电力大学（河北）, 2006(05)
- [10]设置气压式调压室的输水系统中缓闭止回阀作用的研究[J]. 杨丽明,原思成,吴秀云,王念慎. 水利水电技术, 2005(10)